C80高强混凝土与变形钢筋的粘结滑移试验

通过对69个试件的拉拔试验来探讨陶粒混凝土与变形钢筋之间的粘结锚固性能.根据试验结果统计回归得到粘结锚固的极限强度公式.试验也为有关规程的修订提供了依据.

以阿联酋阿卡扎比萨姆斯项目c80混凝土配比设计与试验研究为例,叙述了高强混凝土配比设计的方法、步骤及问题处理方法。

通过80个拔出试验,探讨了变形钢筋与高强陶粒混凝土的粘结锚固强度,并与普通混凝土和低强度陶粒混凝土的试验结果进行了比较。试验结果表明:试验采用的各种高强陶粒混凝土与变形钢筋的极限粘结强度均要优于同强度等级普通混凝土,砂浆强度比混凝土强度对粘结强度的影响要大。根据试验结果,分别给出了高强页岩陶粒混凝土和粘土陶粒混凝土与变形钢筋极限粘结强度的经验表达式。

采用钢筋内贴电阻片的方法,对小湾拱坝抗震钢筋与混凝土间的粘结滑移关系进行循环荷载作用下拉拔试验研究,探讨了循环作用下钢筋与混凝土间的粘结性能与机理.试验结果表明:抗震钢筋宜采用具有明显屈服极限的软钢;加载端设置"无粘结段",对于防止加载端劈裂裂缝十分有效;小湾拱坝抗震钢筋在循环荷载作用下表现出良好的粘结延性.

本文研究了内掺“j”增强剂和外掺硅粉对混凝土强度的影响,分析了掺与不“j”增强剂混凝土的强度规律。采用42.5mpa硅酸盐水泥,内掺20％或30％的“j”增强剂,可配制具有较高流动性的c80高强混凝土,不仅可大幅度降低每立方米混凝土水泥用量,而且可不用硅粉,并探讨了“j”增强剂的增强机理。

c80高强混凝土配比 c80混凝土强度高对材料要求也高： 水泥：优质水泥； 粉煤灰：i级优质粉煤灰； 矿粉：不低于s95级，最好是s105级优质矿渣粉； 砂：级配合理的优质中砂； 石子：5-20mm级配良好的石子，针片状颗粒含量不超过5%或尽量小； 高性能减水剂：正常掺量范围内最大减水率不小于35%； 如果有其它性能要求尚需要复掺其它外加剂； 配合比范围：水泥380kg，矿粉：120kg，粉煤灰：70kg，水：148kg，砂：720kg， 石：992kg，外加剂：约8-10kg，只是一个大致的数，不作为工程应用依据。 如果有硅粉，水胶比、水泥、矿粉、粉煤灰均要做相应调整。施工条件，如 泵送与否，也要做相应调整。如果需要根据实际材料确定确切的配合比可以再研 究。 1)粗集料除进行压碎指标试验外，对碎石尚应进行岩石立方体抗压强度试验， 其结果不应小于要求配制的混凝土抗压强度

在建筑工程不断发展进步的背景下,超高强混凝土的运用逐渐广泛。超高强混凝土钢筋的粘结强度是一个重要的性能指标,其表示了超高强混凝土的内聚性能。粘结强度越高,建筑施工的质量也就越高。相反,粘结强度越低,施工的质量也就相对较低。影响粘结强度的原因主要是混凝土中硅灰以及稻壳灰成分含量。本文对超高强混凝土做了简单介绍,深入分析了影响超高强混凝土钢筋粘结强度的因素,以及其作用机理。

钢筋混凝土粘结滑移相关问题

钢筋混凝土粘结滑移相关问题 (2)

以新疆石灰石尾矿生产的机制砂作细骨料,采用聚羧酸高效减水剂,通过试验优化配合比,得出了混凝土强度达到c80级,工作性、体积稳定性良好的c80机制砂高强混凝土配合比。并对其拌合物性能、力学性能、耐久性能进行了试验研究。

通过对混凝土配合比进行试验,确定了c80混凝土适宜的材料组成和配合比参数范围,并对其力学性能、平板裂缝和圆环约束进行了试验研究,指出c80级高强混凝土工作性、体积稳定性良好。

文中主要研究了用于预应力高强混凝土桩的c80蒸养混凝土的制备影响因素。通过s95矿粉、i级粉煤灰和石膏的掺入,研究其对混凝土力学性能的影响。研究结果表明,以石膏作为碱性激发剂s95矿粉在混凝土中用量20%时,混凝土的7d蒸养抗压强度可以达到88.7mpa。当矿粉掺量为15.0%、i级粉煤灰掺量5.0%,石膏掺量2.0%时的混凝土抗压强度达到最好,7d蒸养抗压强度可以达到91.5mpa。

随着越来越多生活垃圾的生成,垃圾焚烧厂日益增多,垃圾焚烧飞灰的排放量也越来越大。垃圾焚烧飞灰中含有害重金属zn(锌)、cr(铬)、pb(铅)、cd(镉)以及二恶英(二恶英又称二氧杂芑),属于危险废物。以飞灰作为矿物掺合料制备混凝土是飞灰资源化利用的有效途径。试验研究了利用飞灰制备高强混凝土的可行性。

ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｖｏｌ.40,ｎｏ.1,2010工业建筑　2010年第40卷第1期　　 冻融循环作用后变形钢筋与混凝土 粘结性能退化研究 ＊ 冀晓东 1 　赵　宁 2 　宋玉普 3 (1.北京林业大学水土保持学院,北京　100083;2.黄河勘测规划设计有限公司规划研究院,郑州　450003; 3.大连理工大学海岸与近海工程国家重点实验室,辽宁大连　116024) 　　摘　要:冻融循环作用后,混凝土内部发生损伤,混凝土的质量损失增加,超声波速、抗压强度和劈裂抗 拉强度下降;而随着冻融循环作用次数的增加,钢筋与混凝土的粘结强度下降,钢筋自由端的峰值滑移量则 增大;通过对3种直径螺纹钢筋与混凝土冻融后的粘结性能的试验研究得出:冻融循环作用后钢筋与混凝土 粘

利用高效减水剂和优质粉煤灰配制了c80高强混凝土,并分析了粉煤灰的作用机理。结果表明:标准养护条件下,高效减水剂和优质粉煤灰应用于c80高强混凝土中,可以减少混凝土表面缺陷,有效改善混凝士的力学性能,提高抗氯离子渗透性,从而提高了混凝土的耐久性。

钢-混凝土双面组合连续梁界面滑移试验研究——钢-混凝土双面组合连续梁是一种新型的组合结构。钢与混凝土组合的上、下交界面都会产生界面滑移。对3根钢-混凝土双面组合2×2．9m连续梁模型进行试验研究，测得了受拉混凝土裂缝扩展状况、典型截面沿梁高的应变分...

将化学胶合力、摩擦力和机械咬合力等所构成的粘结强度简化为初始粘结应力和随粘结滑移增长的摩擦应力之和,并且将摩擦应力的非线性变化采用双直线滑移曲线表达。将钢筋锚固长度的粘结强度发挥程度划分为塑性段与弹性段,应用荷载传递函数方法与钢筋滑移的连续条件建立粘结滑移本构模型。剪切变形系数cz、初始粘结应力τ0与粘结应力的增长率ξ等计算参数采用复形优化方法拟合确定。与试验数据对照,可以较好地反映粘结强度的发展与分布规律。

本文采用钢筋开槽，内贴电阻片的方法，探讨了变形钢筋在陶业混凝土中的粘结应力分布，为用有限元法进一步分析钢筋陶粒混凝土结构的非线性性能提供了条件。

c80高强混凝土配比 c80混凝土强度高对材料要求也高： 水泥：优质52.5水泥； 粉煤灰：i级优质粉煤灰； 矿粉：不低于s95级，最好是s105级优质矿渣粉； 砂：级配合理的优质中砂； 石子：5-20mm级配良好的石子，针片状颗粒含量不超过5%或尽量小； 高性能减水剂：正常掺量范围内最大减水率不小于35%； 如果有其它性能要求尚需要复掺其它外加剂； 配合比范围：水泥380kg，矿粉：120kg，粉煤灰：70kg，水：148kg，砂：720kg， 石：992kg，外加剂：约8-10kg，只是一个大致的数，不作为工程应用依据。 如果有硅粉，水胶比、水泥、矿粉、粉煤灰均要做相应调整。施工条件，如 泵送与否，也要做相应调整。如果需要根据实际材料确定确切的配合比可以再研 究。 1)粗集料除进行压碎指标试验外，对碎石尚应进行岩石立方体抗压强度试验， 其结果不应小于要求配制

钢管混凝土界面抗剪粘结滑移力学性能试验——为探讨钢管混凝土界面抗剪粘结滑移性能，研究钢管混凝土界面应力分布规律，确定界面抗剪粘结应力和粘结滑移本构关系，进行了方、圆钢管混凝土试件的纵向抗剪粘结性能试验研究，试验结果表明：钢管纵向应变沿长度方向...

为了获得腐蚀后基于裂缝宽度的钢筋与混凝土的粘结滑移本构关系,在试验获得的不同裂缝宽度的粘结滑移曲线和基于纵向裂缝宽度的粘结滑移参数特征的基础上,使用excel软件拟合建立了腐蚀变形钢筋与混凝土基于裂缝宽度的粘结滑移本构关系模型。选出了改造后的boxlucas2函数,在拟合时考虑了保证曲线顶点最大程度的吻合,这也就保证了粘结特征参数里极限粘结强度和极限粘结滑移这两个最关键参数的准确性,同时尽量保证曲线左右张开程度具有一定的吻合性。

目的研究混凝土试件受力过程中砂浆与骨料间的粘结滑移特性,为数值模拟提供方便有效的分析模型.方法在含骨料的砂浆试件中,采用骨料上贴光纤及砂浆中埋放光纤的试验方法,测量试件加载直至破坏过程中骨料的应变、砂浆的应变及两者间的相对粘结滑移量.结果试件在受力过程中,砂浆-骨料间存在明显的粘结滑移现象,单轴受压试验中的滑移量远大于单轴受拉试验.采用光纤传感器测量的试验数据比传统传感器的测量结果更加准确稳定.结论基于试验数据,对砂浆-骨料界面的荷载-应变关系进行分析后推导得到砂浆-骨料界面的粘结滑移关系.根据粘结滑移关系的基本特征,提出砂浆-骨料界面粘结滑移本构关系的简化模型.