FRP混凝土钢双壁空心管短柱轴心抗压试验

为研究frp-混凝土-钢双壁空心管柱的抗震性能,完成了9根双壁空心管柱试件和4根混凝土-钢空心管柱对比试件在定轴力和往复水平力作用下的试验。双壁空心管柱试件有3种破坏形态:内层钢管受拉屈服,混凝土压坏;内层钢管未受拉屈服,混凝土压坏或塑性铰区frp管出现多条树脂受压剪切裂缝;塑性铰区frp管压屈。试验过程中,发现:增大纤维特征值,试件的变形能力增大;加大轴压比,承载能力有所提高,但变形能力下降;空心率为0.6和0.74时,其承载能力和变形能力分别相差不大;frp管的纤维缠绕角度为80°时,轴压力加载方式对试件承载能力和变形能力的影响不大;纤维缠绕角度为60°时,轴压力加载方式对试件的承载能力影响不大,但对变形能力有所影响。结果表明,由于frp的约束作用,双壁空心管柱试件的承载能力大于混凝土-钢空心管柱试件,变形能力和耗能能力显著大于对比试件。

为建立frp-混凝土-钢双壁空心管(简称双壁空心管)截面轴力-弯矩相关曲线方程,推导了双壁空心管压弯构件截面承载力计算公式,计算结果与试验结果符合较好。对构件的纤维特征值、内层钢管强度和含钢率等因素对双壁空心管截面轴力-弯矩关系的影响进行了分析。基于理论分析和试验结果,提出了双壁空心管截面轴力-弯矩相关曲线方程。

通过40根横向粘贴frp布加固实心黏土砖方柱及4根对比柱的轴心受压试验和理论分析的结果,比较分析不同frp材料、不同长细比和不同frp加固量等参数对加固砖柱的承载力、延性和破坏形态的影响,确定frp布约束实心黏土砖方柱在轴心受压作用下的计算模型,并提出frp布约束实心黏土砖方柱的承载力计算方法,计算结果与试验结果吻合较好,研究结果可供工程应用参考。

为考察核心高强混凝土柱的受力性能,进行了16根轴心受压核心高强混凝土短柱的试验研究,.单轴受压时核心高强混凝土的峰值压应变高于外围普通混凝土的峰值压应变,由加载到破坏的过程中,外围普通混凝土先达到峰值压应变,核心高强混凝土后达到峰值压应变.所考察柱的轴心受压正截面承载力由核心高强混凝土和外围普通混凝土共同提供,但核心高强混凝土和外围普通混凝土所提供的抗力需分别乘以考虑两部分混凝土峰值压应变不同的抗力调整系数n1和n2.基于16个试件的试验结果和189根核心高强混凝土柱的数值计算结果,拟合得到了核心高强混凝土抗力调整系数n1和外围普通混凝土抗力调整系数n2的表达式.按照建议公式所得轴心受压承载力计算值与试件的抗力试验值吻合良好.

对7根圆钢管钢纤维高强混凝土短柱和3根圆钢管高强混凝土短柱进行了轴心受压试验,研究钢纤维掺量、含钢率和混凝土强度等级对钢管钢纤维高强混凝土短柱受力性能的影响。研究结果表明:随着钢纤维体积掺量的增加,钢管钢纤维高强混凝土短柱的延性逐渐增大,承载力略有提高;随着含钢率的增加,钢管钢纤维高强混凝土短柱的承载力和延性均增大;随着混凝土强度等级的增加,钢管钢纤维高强混凝土短柱的承载力增大,延性逐渐降低;掺入钢纤维对钢管高强混凝土短柱的破坏模式几乎没有影响。最后给出了钢管钢纤维高强混凝土短柱承载力计算式。

为避免柱角凸出室内,方便房间布置,提出一种适用于中高层建筑的重载组合柱———钢骨-t形钢管混凝土柱。考虑配骨指标、套箍指标等参数的影响,应用正交试验方法设计试验构件,通过轴心受压试验,考察试件的破坏形态,实测试件的荷载-纵向应变曲线和强度承载力,分析各参数对试件轴心受压力学性能的影响。通过试验值的回归和理论计算值的比较,提出钢骨-t形钢管混凝土短柱轴心受压承载力计算公式。试验表明,钢管、混凝土和钢骨三者能很好地协同工作,柱承载力较高。所提出的计算公式可供工程设计参考。

混凝土轴心抗压强度试验 (一)试验目的 测定混凝土棱柱体轴心抗压强度，比较素混凝土和钢筋混凝土的强度差异， 分析钢筋骨架对混凝土的作用。 (二)试验仪器 试模尺寸为150mm×l50mm×300mm卧式棱柱体试模，电脑全自动恒应力试验 机，微机控制压力试验机测控系统。 (三)试验步骤和方法 1．按混凝土配制强度计算配合比，制作150mm×l50mm×300mm棱柱体试 件2根，其一为素混凝土试件，其一为钢筋混凝土试件。隔天拆模并把试件在标 准养护条件下，养护28d。 2．取出试件，清除表面污垢，擦干表面水份，仔细检查后，在其中部量出 试件宽度(精确至lmm)，计算试件受压面积。在准备过程中，要求保持试件湿度 无变化。 3．在压力机下压板上放好棱柱体试件，几何对中；球座最好放在试件顶面 并凸面朝上。 4．以立方抗压强度试验相同的加荷速度，均匀而连续地加荷，当试件

介绍分析了在钢管混凝土短柱中配置纵向钢筋的试验及结果,研究表明,与普通的钢管混凝土柱相比,配筋钢管混凝土柱的承载力和变形性能都有较大的提高,因此可以采用在钢管内配置纵向钢筋的方法来减小钢管的壁厚,使得受火钢管退出工作后,仍能成为钢筋混凝土柱而具有一定的承载能力。

通过对配筋钢管混凝土短柱进行轴压试验,对其在轴心荷载作用下的承载力进行了研究,对影响其承载力的各种因素进行了分析,并给出了配筋钢管混凝土的适用条件及设计建议,为其工程应用提供了参考。

为研究外方内圆复合钢管高强混凝土短柱轴心受压性能,完成了三组共23个试件的轴压试验和典型试件的非线性有限元分析。试验结果表明:各试件的破坏形态基本相同,为方钢管向外鼓曲,方钢管与圆钢管之间的混凝土酥松、局部压碎;试验结束时,试件纵向应变达到0.09～0.11,尚能承担约70%的峰值竖向力;按文献[8]有关公式计算得到的试件压缩刚度平均值为实测值的83.6%;采用圆钢管对其管内混凝土提供约束,方钢管对混凝土不提供约束、但提供轴压承载力的计算假定,试件轴心受压承载力计算值与试验值吻合良好;非线性有限元计算得到的竖向力-纵向应变曲线及破坏过程与试验结果符合较好。

钢管混凝土轴心受压柱徐变试验研究——就加膨胀荆能够提高钢管混凝土的徐变性能进行分析，并根据理论公式和实测徐变系数进行了徐变系数公式拟合，对比研究了膨胀混凝土和普通混凝土在钢管约束状态下的徐变性能，实验结果表明：加膨胀剂钢管混凝土使受荷初期钢管...

配筋钢管混凝土短柱轴心承载力试验研究——通过对配筋钢管混凝土短柱进行轴压试验，对其在轴心荷载作用下的承载力进行了研究，对影响其承载力的各种因素进行了分析，并给出了配筋钢管混凝土的适用条件及设计建议，为其工程应用提供了参考。

混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值fc、ft应按表4.1.4采用。 混凝土强度设计值（n/mm2） 强度 种类 混凝土强度等级 c15c20c25c30c35c40c45c50c55c60c65c70c75c80 fc7.29.611.914.316.719.121.123.125.327.529.731.833.835.9 ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22 注：1计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时，如截面的边长或直径 小于300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以系数0.8；当构件质量（如混凝 土成型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限制； 2离心混凝土的强

混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值fc、ft应按表4.1.4采用。 混凝土强度设计值（n/mm2） 强度 种类 混凝土强度等级 c15c20c25c30c35c40c45c50c55c60c65c70c75c80 fc7.29.611.914.316.719.121.123.125.327.529.731.833.835.9 ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22 注：1计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时，如截面的边长或直径 小于300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以系数0.8；当构件质量（如混凝 土成型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限制； 2离心混凝土的

通过对玻化微珠保温混凝土轴心抗压强度与立方体抗压强度的测定,分析了棱柱体的破坏特征及应力—应变全曲线,并回归了玻化微珠保温混凝土的轴心抗压强度与立方体抗压强度的关系式和峰值应变公式,为进一步研究玻化微珠保温混凝土以及采用该混凝土进行结构设计提供了理论和参考依据。

混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值fc、ft应按表4.1.4采用。 混凝土强度设计值（n/mm2） 强度 种类 混凝土强度等级 c15c20c25c30c35c40c45c50c55c60c65c70c75c80 fc7.29.611.914.316.719.121.123.125.327.529.731.833.835.9 ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22 注：1计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时，如截面的边长或直径 小于300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以系数0.8；当构件质量（如混凝 土成型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限制； 2离心混凝土的

混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值fc、ft应按表4.1.4采用。 混凝土强度设计值（n/mm2） 强度 种类 混凝土强度等级 c15c20c25c30c35c40c45c50c55c60c65c70c75c80 fc7.29.611.914.316.719.121.123.125.327.529.731.833.835.9 ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22 注：1计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时，如截面的边长或直径 小于300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以系数0.8；当构件质量（如混凝 土成型、截面和轴线尺寸等）确有保证时，可不受此限制； 2离心混凝土的

钢骨高强混凝土轴心受压短柱的试验研究——钢骨混凝土结构是高层建筑经常采用的结构形式，但涉及高强混凝土与型钢结合形成的钢骨高强混凝土结构性能国内外研究则很少。对钢骨高强混凝土轴压短柱的含钢率、配箍率等问题进行了试验研究，研究成果可为今后钢骨高强...

基于随机有限元的可靠度研究方法对钢管混凝土轴心受压短构件进行了可靠度分析,分析结果表明:在各随机变量中,材料弹性模量对钢管混凝土轴心受压短柱可靠度指标影响最大,几何尺寸随机变量次之。

共 检验依据 检验仪器 报告日期年月日 位置编号试件尺寸(mm)荷载(kn) 抗压强度(mpa) 单值强度代表值 浇筑日期年月日龄期(d)委托日期年月日 见证人见证号 结构部位混凝土轴心抗压强度检验报告强度等级 委托单位委托编号 见证单位检验性质 混凝土轴心抗压强度检验报告 质控（市政）表c.0.90页第 工程名称工程5报告编号 检验：批准：审核：校核： 备注 声明地址 页 日 值

采用clough双线性恢复力模型作为双壁空心管柱塑性铰区弯矩-转角关系恢复力模型。推导了骨架线上两个控制点即屈服点和极限点的弯矩、转角计算式。基于建立的弯矩-转角恢复力模型,计算了9个双壁空心管柱试件截面的屈服弯矩和极限弯矩以及水平力加载位置的屈服水平位移、极限水平位移和水平力-位移滞回曲线,计算结果与试验结果符合较好。

焊接h型pec组合短柱轴心受压试验研究——为了研究这种新型组合柱的受力性能，对9个焊接普通h型钢部分包裹混凝土组合短柱进行了轴压试验，试验主要考虑禽钢率、翼缘宽厚比、横向系杆间距等对柱子的极限承载力的影响。通过分析得出，在不同含钢率下，影响pec短柱...