GCr15轴承钢激光强化温度场及组织结构

为消除轴承钢中碳化物液析,改善带状组织,进行了加热温度与碳化物溶解扩散之间的关系研究,确定了gcr15轴承钢比较合理的加热温度和保温时间,并将试验结果实施于现场。实际应用结果表明,在现有加热能力的条件下,将加热温度提高到1200~1280℃,保温时间在3h以上,可使碳化物带状级别控制在2级以下,碳化物液析得到消除。

通过提高gcr15轴承钢10mm线材预精轧温度的工业试验,得到了网状碳化物少的细片状珠光体组织,利用实验室热模拟的方法对工业试验现象做了进一步分析。结果表明:当预精轧温度为944℃时,试验钢网状碳化物析出时恰好处于快速冷却阶段,故其析出得到抑制,球化退火后渗碳体颗粒均匀细小,网状级别可降低至1.5级,布氏硬度为202.72,强韧性能均较高,满足gb/t18254-2002《高碳铬轴承钢》和实际生产对gcr15轴承钢退火材的要求。

gcr15轴承钢淬回火金相检验 gcr15钢是铬轴承钢中最具有代表性的，使用量占轴承钢的绝大 部分。滚动轴承一般由内圈套、外圈套、滚动体(滚珠、滚柱、滚锥 或滚针)和保持器等部分组成。轴承钢主要用来制造轴承的内外圈套 及滚动体。其工件淬回火金相检验的依据是jb/t1255-2001《高碳铬 轴承钢滚动轴承零件热处理技术条件》(以下简称为：标准)。 实践中如何在标准的指导下分析、检验样品的质量，在帮助企 业进行检验小型轴承淬回火工件的工作中我们积累了一些经验。同 时，结合理论知识的收集、整理，又对gcr15钢轴承零件的马氏体淬 回火金相检验项目进行了一些总结、分析，在此与同行进行交流。 1.淬回火马氏体级别的鉴定 gcr15属于过共析钢，预先热处理是球化退火。gcrl5正常的淬火 温度为：830～860℃，奥氏体中溶解有wc=0.5%～0.6%，以及 wcr=0.8%

针对石钢60tld-lf-vd-cc生产工艺,通过开发高碳低氧出钢、控制ld出钢下渣量、lf到位白渣技术、轴承钢专用精炼造渣工艺、分阶段吹氩工艺、优化连铸工艺等系统控制技术,使gcr15轴承钢平均全氧含量(t[o])明显降低,平均t[o]从原工艺的9.6×10~(-6)降低到6.34×10~(-6),t[o]≤7×10~(-6)的炉数占到总炉数的82.8%,工艺改进效果显著。

介绍杭钢紫金棒材线gcr15轴承钢圆钢生产工艺,通过多次试生产,运用扩散退火和控轧控冷手段控制碳化物液析、网状级别。

建立了gcr15轴承钢(0.99%c、1.47%cr)160mm×160mm方坯经粗轧、一中轧、二中轧、kocks轧机轧成φ25.0mm和φ35.0mm的轧件温度场预测模拟系统;研究了轧件轧制过程中温度的变化,一中轧入口轧制速度(0.55m/s和1.1m/s)对轧制过程轧件温度的影响,以及轧后冷却工艺(2段式和3段式快冷)对轧件温度的影响。结果表明,轧件温度的计算值和实测值的相对误差≤3%。

对gcr15轴承钢lf精炼过程各阶段的钢中氧及夹杂物含量进行了研究。结果表明,在现有工艺条件下,lf精炼15~20min时钢中氧含量已降低到较低水平,lf精炼结束后软吹时间控制15min左右较为合理;lf精炼结束及中间包钢中大部分夹杂物尺寸在15μm以下;应进一步加强浇铸环节的控制,减少钢水的二次污染。

轴承钢棒材轧后温度较高导致的网状碳化物析出严重影响我国高质量轴承钢生产.在热模拟试验机上对gcr15轴承钢进行了试验研究,分析了不同控冷工艺参数对gcr15轴承钢二次碳化物的析出和珠光体转变的影响.研究表明,gcr15轴承钢经980℃高温变形后快速冷却,随着冷却速度的增加,晶界处二次碳化物由半网状分布、短棒状分布到最后弥散析出,珠光体球团直径和片层间距减小,并有退化珠光体生成.轴承钢中退化珠光体组织的出现,是由于其热变形后快速冷却,抑制了先共析碳化物在冷却过程中的过早析出造成的.较合理的冷却工艺是gcr15轴承钢高温变形后快速冷却到700℃,再以3℃/s的冷却速度进行冷却.

利用碳化物的金相形貌、数量、大小、分布及圆整度表征试验钢的球化质量,通过不同的热处理制度研究高纯净gcr15轴承钢预备组织与退火工艺对碳化物球化质量的影响。试验表明:优良的预备组织适宜的退火制度有利于碳化物在短时间内球化和细化,采用文中退火制度a,gcr15轴承钢碳化物圆整度为0.087μm、平均粒径为0.27μm,球化时间比传统工艺减少3.5h。

研究了球化退火和固溶+高温回火两种预热处理工艺对gcr15轴承钢淬火组织、硬度、冲击韧性和抗拉强度的影响.结果表明,两种预处理工艺都明显地细化了碳化物颗粒,其中经固溶+高温回火预处理的轴承钢具有较好的碳化物细化效果和细小晶粒的终处理组织,并获得了较高的硬度和抗拉强度值.在预处理都为球化退火工艺、终处理回火温度不同时,经较低回火温度(160℃)处理的轴承钢可获得良好的强韧性能.

实验用钢gcr15(%:0.97～1.03c、1.43～1.59cr)用10kg真空感应炉熔炼,在充氩情况下,使用氮化硅向钢中加0.1%～0.3%氮。通过gleeble-1500热模拟试验机对该钢的锻材在700～1150℃进行拉伸试验,并用光学显微镜、扫描电子显微镜观察断口形貌和纵向组织。结果表明,氮在钢中以固溶形式存在,随氮含量增加,高温下钢的断面收缩率有较大提升,峰值应力提升不明显。

鄂钢滚动体用GCr15轴承钢通过省级鉴定

利用光学显微镜、扫描电镜(sem)、维氏硬度计以及thermo-calc和photoshop软件对经不同温度奥氏体化、淬火后的gcr15轴承钢试样的显微组织进行了分析研究。结果表明:720～750℃奥氏体化时,碳原子进行短程扩散,几乎无奥氏体生成;755℃为奥氏体化的转折点,碳原子进行长程扩散,奥氏体出现;奥氏体化温度为780℃时,不但珠光体中的渗碳体全部粒化,先共析渗碳体也溶解碎断,剩余渗碳体以细小弥散的颗粒状分布在奥氏体基体中。

分析了300mm×360mmgcr15轴承钢铸坯表面渣沟缺陷的原因,对连铸工艺和结晶器保护渣的理化指标进行调整后,彻底解决了铸坯表面的渣沟缺陷。

利用gleeble-1500d热模拟实验机应用热膨胀法辅以金相法测定了gcr15钢和gcr15n钢的变形奥氏体动态cct曲线,研究了奥氏体连续冷却时的相变行为及显微组织,为制定合理的热处理制度和控制冷却工艺提供指导.

针对淮钢80t转炉-90tlf-100trh-cc工艺生产的gcr15轴承钢,采用金相、sem和eds等方法,研究了精炼过程中夹杂物的尺寸、成分和形貌等的变化情况。经分析计算,得出了各工序夹杂物的成分图,并分析了夹杂物在冶炼过程中的变化规律。结果表明,在lf炉精炼后,微观夹杂物由23.34个/mm2下降到14.02个/mm2;经rh循环脱气处理后,夹杂物有所减少,成材中,夹杂物数量略有减少;随着冶炼过程的进行,大颗粒夹杂在钢包中随着钢流的运动得到了有效去除,细微夹杂物所占比例逐步升高;钢中存在的夹杂物主要有氧化物、硫化物以及cao(cas)-al2o3-mgo类复合夹杂物。

　2001年6月江南学院学报june.2001 第16卷　第2期journalofjiangnancollegevol.16　no.2 [文章编号]1008-8547(2001)02-0013-03 gcr15轴承钢管冷拔横裂原因分析 ξ 刘新佳1,袁士春 2 (11江南大学机械工程学院,江苏无锡214063;21锡钢集团中心试验室,江苏无锡214000) [摘要]通过材质分析、金相组织分析、球化机理的探讨及对球化工艺过程的追溯,得出gcr15轴承钢 管冷拔产生横裂的主要原因是由于炉温不均、局部加热温度偏低而产生的球化退火欠热型反常组织 在冷拔过程的复杂应力作用下产生裂纹所致。 [关键词]gcr15轴承钢管;横裂;球化退火 [中图分类号]tg115.21[文献标识码]a anana

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比较了不同的热轧钢带生产工艺对最终冷轧钢带球化质量的影响,并通过试验确认了控制球化退火前的组织对获取优良的球化组织的重要性。

通过对gcr15轴承钢高温终轧后进行冷却速度大于100℃/s的超快速冷却试验,研究了轧后不同冷却工艺制度对组织形态和网状碳化物的影响,结果表明,高温终轧后进行超快速冷却可抑制网状碳化物析出,发生伪共析转变而得到细片层间距的珠光体型组织——索氏体,并促进珠光体形核和减小碳原子扩散能力,达到细化晶粒的目的,得到利于球化退火的预备组织。

工艺课程设计（论文） 题目：gcr15轴承钢热处理工艺设计 院（系）： 专业班级： 学号： 学生姓名： 指导教师： 起止时间： 课程设计（论文）任务及评语 院（系）：教研室：材料科学与工程教研室 学号学生姓名专业班级 课程设计 （论文） 题目 gcr15轴承钢热处理工艺设计 课 程 设 计 （ 论 文 ） 要 求 与 任 务 一、课设要求 熟悉设计题目，查阅相关文献资料，概述相关零件的热处理工艺，进行零件 的服役条件与失效形式分析，提出硬度、耐磨性、强度等要求。完成工艺设计。 阐述gcr15轴承钢退火、淬火、回火热处理工艺理论基础，选择设备、仪表和 工夹具，阐述轴承热处理质量检验项目、内容及要求；阐明轴承热处理常见缺陷 的预防及补救方法；给出所用参考文献。 二、课设任务 1.轴承材料的选择（要求在满足工件使用性能的前提下，兼顾经济性和工艺 性，合理选择材料）

GCr15轴承钢热处理工艺设计解析知识讲解