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Q235钢C方式等径弯曲通道变形及组织

2024-05-15

Q235钢C方式等径弯曲通道变形及组织研究

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在室温下对Q235钢成功进行了C方式11道次等径弯曲通道,等效应变约高达11,获得了亚微晶铁素体组织。组织观察表明,第1道次组织细化效果最显著,随后道次的主要作用是增加晶粒的位相差,使大角度晶界的比例随变形道次增加而增加。在本实验条件下,由于珠光体组织中的渗碳体表现出较强的塑性变形能力,使得珠光体组织具有与铁素体类似的宏观塑性变形行为,并且在等效应变约高达11的情况下,珠光体组织中未发现微观裂纹。

45钢等径弯曲通道变形及组织细化研究 45钢等径弯曲通道变形及组织细化研究 45钢等径弯曲通道变形及组织细化研究
45钢等径弯曲通道变形及组织细化研究

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研究了等径弯曲通道(ecap)变形后45钢中先共析铁素体及珠光体组织的演变特征。结果表明,ecap变形4道次后,片层状的珠光体组织演变成了超细的渗碳体颗粒均匀分布于亚微晶铁素体基体的组织。先共析铁素体由原始的平均晶粒尺寸约为30μm演变为大角度晶界分离的、平均晶粒尺寸约为0.4μm的超细晶组织。ecap变形后,先共析铁素体首先在其内部会形成具有薄片层界面(lbs)的板条位错胞甚至亚晶组织。进一步变形时位错胞或亚晶可继续细化。再进一步变形时通过晶界滑移和晶粒旋转的方式可以获得具有大角度晶界分离的、等轴的超细晶组织。

等径弯曲通道变形力的研究 等径弯曲通道变形力的研究 等径弯曲通道变形力的研究
等径弯曲通道变形力的研究

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本文利用上界定理计算等径弯曲通道变形(ecap)的挤压力,为ecap的模具设计、挤压力的计算提供了一种可行的方法

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GCr15钢等径弯曲通道变形后的组织特性

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GCr15钢等径弯曲通道变形后的组织特性 4.3

GCr15钢等径弯曲通道变形后的组织特性 GCr15钢等径弯曲通道变形后的组织特性 GCr15钢等径弯曲通道变形后的组织特性

在650℃采用等径弯曲通道变形(ecap)方法对原始组织为层片状珠光体的gcr15钢进行了bc方式的多道次变形。采用透射电镜和洛氏硬度等实验方法,对不同道次下的组织特性和硬度进行了分析。结果表明:冷变形和温变形都能使渗碳体片层发生球化,但一道次温变形情况下渗碳体球化程度明显高于冷变形一道次,硬度值由原始态(层片状珠光体)的42hrc分别降至38hrc(冷变形)、27hrc(温变形),温变形二道次后,铁素体基体接近等轴状,平均晶粒尺寸约为0.4μm,球化完全的渗碳体颗粒粒径约为0.1μm,硬度值由27hrc(温变形一道次)增至32hrc左右。

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珠光体组织的等径弯曲通道变形

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珠光体组织的等径弯曲通道变形 4.7

珠光体组织的等径弯曲通道变形 珠光体组织的等径弯曲通道变形 珠光体组织的等径弯曲通道变形

具有全珠光体组织的65mn钢在650℃以c方式等径弯曲通道变形(ecap)后,珠光体组织中的渗碳体片层以周期性的弯曲变形、周期性的剪切变形、剪切断裂等形式协调ecap的强烈塑性变形.渗碳体表现出很强的塑性变形能力,在其内部导入了大量的晶体缺陷,为渗碳体的球化打下了能量基础.变形五道次后,片层状的珠光体组织演变成了超细的渗碳体颗粒均匀分布于铁索体基体的组织.铁索体基体为均匀的等轴晶,平均晶粒大小为-0.3μm.渗碳体的球化可能以两种机制进行:破碎渗碳体片的非均匀长大(ostwald熟化)和细小球状渗碳体颗粒的形核长大.

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等径弯曲通道变形对超低碳钢组织及性能的影响

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等径弯曲通道变形对超低碳钢组织及性能的影响 4.3

等径弯曲通道变形对超低碳钢组织及性能的影响 等径弯曲通道变形对超低碳钢组织及性能的影响 等径弯曲通道变形对超低碳钢组织及性能的影响

研究了室温下c方式等径弯曲通道变形(ecap)对超低碳钢组织及性能的影响。结果表明:第1道次ecap变形后,组织细化效果最显著;随变形道次的增加,组织由取向差小的板条状亚晶演变成取向差大的等轴晶;第4道次ecap变形后,晶粒平均尺寸约0.3μm;变形道次继续增加,晶粒尺寸变化不显著,而晶粒取向差不断增大。这表明第4道次ecap变形为超低碳钢细化极限;ecap变形可大幅度提高超低碳钢的强度,并保持较高的塑性。

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低碳钢等径弯曲通道变形数值模拟及组织分析

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低碳钢等径弯曲通道变形数值模拟及组织分析 4.7

低碳钢等径弯曲通道变形数值模拟及组织分析 低碳钢等径弯曲通道变形数值模拟及组织分析 低碳钢等径弯曲通道变形数值模拟及组织分析

对低碳钢等径弯曲通道变形进行了数值模拟,并分析了它的显微组织.通过有限元数值模拟,获得了低碳钢成形等径弯曲通道变形载荷的变化规律和等效应变分布规律.载荷模拟结果表明,摩擦因子越大,变形载荷也越大,当摩擦因子为0.408时,其成形载荷约为无摩擦时的21倍,载荷数值模拟与实验结果基本相吻合.此外,结合所揭示的等效应变分布特点,对一道次等径弯曲通道变形后试样横截面上的微观组织分布进行了分析,表明下表面处的材料晶粒细化程度比上表面处的大,因此这种分布特点与等效应变分布是相互一致的.

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室温等径弯曲通道变形工业纯钛的组织及性能研究

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室温等径弯曲通道变形工业纯钛的组织及性能研究 4.4

室温等径弯曲通道变形工业纯钛的组织及性能研究 室温等径弯曲通道变形工业纯钛的组织及性能研究 室温等径弯曲通道变形工业纯钛的组织及性能研究

采用两通道夹角φ=120°,外圆角ψ=20°的模具,在室温下成功实现了工业纯钛单道次等径弯曲通道变形(ecap),并对变形试样进行(200~500)℃×0.5h退火,研究了试样显微组织和力学性能。结果表明,工业纯钛经单道次ecap变形后,组织内存在大量的形变孪晶;晶粒碎化成板带状组织;屈服强度和显微硬度显著提高,并保持了足够的塑性;退火温度低于300℃时,显微硬度下降缓慢;高于300℃时,显微硬度显著下降。

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Q235钢的热变形特性

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Q235钢的热变形特性 4.6

Q235钢的热变形特性

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等径弯曲通道变形制备超细晶铝合金的组织性能

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等径弯曲通道变形制备超细晶铝合金的组织性能 4.6

等径弯曲通道变形制备超细晶铝合金的组织性能 等径弯曲通道变形制备超细晶铝合金的组织性能 等径弯曲通道变形制备超细晶铝合金的组织性能

用等径弯曲通道变形(ecap)的方法制备出超细晶铝合金材料,并研究了在不同道次条件下其显微组织的演化过程.研究表明,随着强烈塑性变形的增加,显微组织中开始形成大量晶粒尺寸小于1μm的位错胞组织,当其晶界取向差增大时,亚晶粒变为越来越细的板条状组织.当经过8道次ecap变形后,晶粒尺寸由变形前的约50μm细化为约0.2μm.该超细晶铝合金材料在150℃的退火条件下,其晶粒尺寸稳定在0.2~0.3μm的范围内.在温度为500℃、应变速率为10-3s-1的拉伸实验中,该超细晶铝合金材料的最大延伸率高达370%,呈现出良好的超塑性.

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精华文档 Q235钢C方式等径弯曲通道变形及组织

二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响

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二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响 4.3

二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响 二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响 二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响

通过大塑性变形可以得到超细晶,从而获得有特殊性能的材料。对于工业纯钛以及一些难变形材料,等径弯曲通道变形(ecap)是获得超细晶的一种最有潜力的方法,但由于ecap模具的限制,获得的坯料形状和尺寸与所要求的半成品还有一定距离。因此,还需要对ecap坯料进行一些额外变形,如轧制、挤压或锻造,以达到最终形状要求。为此,研究了后续加工对ecap工业纯钛坯料显微组织、力学性能和热稳定性的影响。

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二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响

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二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响 4.5

二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响 二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响 二次变形对等径弯曲通道变形的工业纯钛性能的影响

通过大塑性变形可以得到超细晶,从而获得有特殊性能的材料。对于工业纯钛以及一些难变形材料,等径弯曲通道变形(ecap)是获得超细晶的一种最有潜力的方法,但由于ecap模具的限制,获得的坯料形状和尺寸与所要求的半成品还有一定距离。因此,还需要对ecap坯料进行一些额外变形,如轧制、挤压或锻造,以达到最终形状要求。

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Q235钢厚向弯曲试验及其分析

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Q235钢厚向弯曲试验及其分析 4.6

Q235钢厚向弯曲试验及其分析 Q235钢厚向弯曲试验及其分析 Q235钢厚向弯曲试验及其分析

具有正交各向异性的金属板料纵向和横向弯曲性能存在明显差异,为了解纤维沿厚度方向分布的金属板的弯曲性能,通过两个具有不同底部弧面半径的凸模,按照规定的弯曲角,分别对具有不同厚度的q235钢片进行纵向、横向和厚向弯曲试验,得出该材料在3个方向的最小相对弯曲半径的范围,结果表明,厚向弯曲时,最小相对弯曲半径是介于纵向弯曲和横向弯曲之间,且与纵向弯曲更接近。

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Q235钢

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Q235钢 4.6

Q235钢

q235 普通碳素结构钢-普板 是一种钢材的材质。q代表的是这种材质的屈服度,后面的235,就是指 这种材质的屈服值,在235mpa左右。并会随着材质的厚度的增加而使其屈服 值减小。由于含碳适中,综合性能较好,强度、塑性和焊接等性能得到较好 配合,用途最广泛。常轧制成盘条或圆钢、方钢、扁钢、角钢、工字钢、槽 钢、窗框钢等型钢,中厚钢板。大量应用于建筑及工程结构。用以制作钢筋 或建造厂房房架、高压输电铁塔、桥梁、车辆、锅炉、容器、船舶等,也大 量用作对性能要求不太高的机械零件。c、d级钢还可作某些专业用钢使用。 q235a,q235b,q235c,q235d,q235e。这是等级的区分,所代表的, 主要是冲击的温度有所不同而已。a,b,c,d,e所不同的,指的是它们性 能中冲击温度的不同。分别为:q235a级,是不做冲击;q235b级,是20度

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工业纯铝等径弯曲通道变形过程的数值模拟

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工业纯铝等径弯曲通道变形过程的数值模拟 4.7

工业纯铝等径弯曲通道变形过程的数值模拟 工业纯铝等径弯曲通道变形过程的数值模拟 工业纯铝等径弯曲通道变形过程的数值模拟

等径弯曲通道变形(equalchannelangularpressing简称ecap)由于能直接制备块状超细晶材料而备受关注。通过对工业纯铝的ecap变形过程进行有限元数值模拟,获得了变形过程的载荷变化规律和等效应变分布规律,并用坐标网格法对模拟结果进行了实验验证。在摩擦条件下,试样中区下表面的等效应变最大,至上表面处等效应变为最小。而在无摩擦理想情况下,其等效应变分布恰好相反,这可能是由于试样在ecap变形过程中所受应力场和应变场的不同引起的。

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最新文档 Q235钢C方式等径弯曲通道变形及组织

等径弯曲通道变形镁合金的搅拌摩擦焊接

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等径弯曲通道变形镁合金的搅拌摩擦焊接 4.7

等径弯曲通道变形镁合金的搅拌摩擦焊接 等径弯曲通道变形镁合金的搅拌摩擦焊接 等径弯曲通道变形镁合金的搅拌摩擦焊接

研究了等径弯曲通道变形az31镁合金的搅拌摩擦焊工艺,对焊缝的成形特点和力学性能进行了分析。试验结果表明,对厚为15mm的等径弯曲通道变形az31镁合金板,工艺参数对焊缝成型有很大的影响,成型性能对焊接速度的敏感程度较铝合金板要大,当焊接速度为37.5mm/min和搅拌头旋转速度为750r/min时,可以获得较好的焊接质量。

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Q235B方钢{Q235冷拉方钢

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Q235B方钢{Q235冷拉方钢 4.3

Q235B方钢{Q235冷拉方钢

q235b冷拉方钢a3冷拉钢 冷拉方钢材质、 q235、20#、35#、45#、20cr、40cr、35crmo、42crmo 冷拉钢型材、 冷拉圆钢、冷拉方钢、冷拉扁钢、冷拉六角钢、冷拉异型钢 详询山东宝雷钢铁0635-8887186 冷拉钢材质:q195,q235,q345,20#,25#,35#,45#,40gr,42grmo 冷拉圆钢冷拉方钢冷拉六角钢 规格 (mm) 理论质量(kg/m)规格 (mm) 理论质量(kg/m)规格 (mm) 理论质量(kg/m) φ30.056620.283s60.247 φ40.099720.385s70.336 φ50.154820.502s80.438 φ60.222920.634s90.555 φ70.3021020.785s100.685 φ80.395

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等径弯曲通道变形的有限元模拟现状

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等径弯曲通道变形的有限元模拟现状 4.8

等径弯曲通道变形的有限元模拟现状 等径弯曲通道变形的有限元模拟现状 等径弯曲通道变形的有限元模拟现状

等径弯曲通道变形(equalchannelangularpressing简称ecap)由于能直接制备块状超细晶材料而备受关注。介绍了等径弯曲通道变形(ecap)及有限元数值模拟的基本机理,并在此基础上讨论了有限元模拟在ecap变形中的研究及发展现状。随着ecap的深入研究和工业化的进一步发展,有限元数值模拟必然在该领域中得到越来越广泛的应用。

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用等径弯曲通道变形细化珠光体65Mn钢的组织

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用等径弯曲通道变形细化珠光体65Mn钢的组织 4.4

用等径弯曲通道变形细化珠光体65Mn钢的组织 用等径弯曲通道变形细化珠光体65Mn钢的组织 用等径弯曲通道变形细化珠光体65Mn钢的组织

钢和铁基合金通过等径弯曲通道变形(ecap)可获得超细晶组织,从而改善材料的性能。成功实现了c方式650℃时珠光体65mn钢的等径弯曲通道变形,累积等效真应变约为5。片层状珠光体组织演变成超细的渗碳体颗粒均匀分布于铁素体基体的组织,而且铁素体基体为均匀等轴晶粒,平均晶粒尺寸约为0.3μm。

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Q235钢CSP过程组织及性能的转变

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Q235钢CSP过程组织及性能的转变 4.4

Q235钢CSP过程组织及性能的转变

  文章编号:1004-9762(2004)03-0241-04 q235钢csp过程组织及性能的转变 ξ 赵莉萍1,李国庆2 (1.内蒙古科技大学材料科学与工程学院,内蒙古包头 014010;2.包头明天科技有限公司,内蒙古包头 014010) 关键词:csp;q235钢;晶粒细化;拉伸性能 中图分类号:tg142.1   文献标识码:a 摘 要:对包钢csp线生产的q235钢连铸坯及不同道次轧制后空冷的试样进行了组织观察,测定了硬度及力学性 能.分析了csp线生产的q235钢组织、性能变化的原因.研究表明,随轧制道次的增加,变形后轧件的室温组织细 化;沿铁素体晶界分布的珠光体变得均匀、弥散;力学性能较采用传统工艺制备的q235钢有显著提高. studyonmicrostructure

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等径弯曲通道制备的超细晶铜的疲劳性能

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等径弯曲通道制备的超细晶铜的疲劳性能 4.4

等径弯曲通道制备的超细晶铜的疲劳性能 等径弯曲通道制备的超细晶铜的疲劳性能 等径弯曲通道制备的超细晶铜的疲劳性能

研究了等径弯曲通道(ecap)变形后的超细晶t3铜在恒应力幅控制条件下的疲劳寿命和循环形变行为.通过扫描电镜观察了疲劳试样表面的滑移带,并利用电子背散射技术观察了疲劳前、后晶粒尺寸的变化.结果表明,超细晶t3铜具有较高的疲劳极限(σ-1=153mpa),是粗晶铜疲劳极限的2倍.在低周疲劳域内表现出疲劳软化,而在高周疲劳域内表现比较稳定的疲劳行为,甚至出现疲劳硬化.类似驻留滑移带(psb)的剪切带与最后一次挤压的剪切面一致,剪切带的形成和晶界滑移是疲劳裂纹形核和疲劳断裂的主要原因.

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Q235——B钢焊接试板弯曲不合格的原因及预防措施

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Q235——B钢焊接试板弯曲不合格的原因及预防措施 4.5

Q235——B钢焊接试板弯曲不合格的原因及预防措施 Q235——B钢焊接试板弯曲不合格的原因及预防措施 Q235——B钢焊接试板弯曲不合格的原因及预防措施

金相分析表明q235-b钢焊接试板弯曲不合格的原因是:热影响区存在严重的魏氏组织,母材存在分布层间的带状组织。提出了焊接试板下料要满足钢板轧制方向,采用短弧焊接,采用多层焊道等改进措施。

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Q235A3钢弯曲系数表

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Q235A3钢弯曲系数表 4.7

Q235A3钢弯曲系数表

1 q235-a钢轴心受压构件的稳定系数 λ0123456789 01.0000.9970.9950.9920.9890.9870.9840.9810.9790.976 100.9740.9710.9680.9660.9630.9600.9580.9550.9520.949 200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921 300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889 400.8860.8820.8790.8750.8720.8680.8640.8610.8580.855 500.8520.8490.8460.8430.8390.8

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等径弯曲通道变形制备超细晶低碳钢的热稳定性

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等径弯曲通道变形制备超细晶低碳钢的热稳定性 4.4

等径弯曲通道变形制备超细晶低碳钢的热稳定性 等径弯曲通道变形制备超细晶低碳钢的热稳定性 等径弯曲通道变形制备超细晶低碳钢的热稳定性

用等径弯曲通道变形(equalchannelangularpressing简称ecap)法制备出超细晶低碳钢材料,并在不同退火条件下研究其组织的热稳定性。研究表明,在200~500℃之间退火时,材料组织处于回复阶段,其铁素体晶粒几乎没有长大,晶粒尺寸约04μm;在550℃退火时,铁素体组织由较大的再结晶晶粒和细小的未再结晶晶粒组成;在550℃相同条件下退火时,变形试样中的渗碳体与热轧态试样中的渗碳体相比,前者球化能力明显增强;600℃退火时再结晶完成。

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Q235B圆钢Q235碳钢

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Q235B圆钢Q235碳钢 4.4

Q235B圆钢Q235碳钢

q235b圆钢q235b碳钢 圆钢材质:20#、35、45、q235b/c/d、q345b/c/d/e、20cr、40cr、27simn、15crmo 20crmo、30crmo、35crmo、42crmo、gcr15、1cr13、2cr13、3cr13、65mn、60si2mn 名称:圆钢 工艺分类:冷拉圆钢、冷拉方钢、热轧圆钢、热轧方钢、 0635-8887186135_6129_1801 【宝雷钢铁圆钢库存】 材质规格厂家仓库 q235b100φ莱钢汇通国际金属物流园 q235b105φ莱钢汇通国际金属物流园 q235b110φ莱钢汇通国际金属物流园 q235b120φ莱钢汇通国际金属物流园 q235b130φ莱钢汇通国际金属物流园 q235b140φ莱钢汇通国际金属物流园 q235b150φ莱钢汇通国际金属物流园 q23

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王智

职位:水电监理工程师

擅长专业:土建 安装 装饰 市政 园林

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