X00605螺栓用高硬度高耐蚀性马氏体不锈钢

老牌号0cr13、新牌号06cr13是基本的铬不锈钢。此牌号的不锈钢类型，国外不锈钢标准中有的称为铁素体不锈钢，有的称为马氏体不锈钢。国内不锈钢标准中也有时称为铁素体不锈钢，有时称为马氏体不锈钢。国内现行不锈钢标准中也同时存在这两种不锈钢类型的名称，一般不锈钢标准中称为马氏体不锈钢，而承压不锈钢板和锻件标准中称为铁索体不锈钢。本文对此进行了分析。

马氏体不锈钢常用钢.

4.4马氏体不锈钢 4.4.1、常用马氏体不锈钢的钢号、化学成分和性能特点。 1、cr13型 （1）此类钢的化学成分见表2-8 表2-81cr13,2cr13,3cr13,4cr13钢的化学成分，%① 钢号csimncrsp 1cr13≤0.15≤1.00≤1.0011.5-13.5≤0.030≤0.035 2cr130.16-0.25≤1.00≤1.0012-14≤0.030≤0.035 3cr130.26-0.35≤1.00≤1.0012-14≤0.030≤0.035 4cr130.36-0.45≤0.60≤0.8012-14≤0.030≤0.035 ①gb1220-92 (2)力学性能 1cr13,2cr13,3cr13,4cr13钢的力学性能分别见表2-9至表2-16。 表2-9

研究了喷砂、抛光、除油、活化等前处理工艺对不锈钢着色质量的影响。同时通过正交试验确定了一种马氏体不锈钢着黑色工艺,获得了其最佳配方及工艺参数为:铬酸200g/l,硫酸500ml/l,温度90℃,时间5min。获得的不锈钢着色膜呈黑色、着色均匀,不仅具有优越的耐蚀性,而且能满足光学仪器零件消光和防腐的需要。

超级马氏体不锈钢是一系列低碳和超低碳马氏体不锈钢的统称，其初始概念源于20世纪50年代初期的瑞士，当时为改善水轮发电机叶轮的焊接性能，将13％cr马氏体不锈钢中的碳含量降至0．07％以下，为保持钢的相变特性加入一定量的镍，从而形成了一系列新合金。此类合金即为超级马氏体不锈钢的雏形，亦称可焊接马氏体不锈钢或软马氏体不锈钢。与传统马氏体不锈钢相比，它们的强度水平高，塑、韧性良好，焊接性能良好。

第４期（总第１７３期） ２０１２年８月 机械工程与自动化 ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　＆　ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ ｎｏ．４ ａｕｇ． 文章编号：１６７２－６４１３（２０１２）０４－００９９－０３ 马氏体不锈钢的研究与应用 袁彩梅，王国强 （中国一拖集团有限公司，河南　洛阳　４７１０００） 摘要：针对产品设计时对马氏体不锈钢的热处理及其显微组织结构状态使用不当而引起的晶间腐蚀和脆性的 问题，通过分析马氏体不锈钢抗氧化性能和抗电化学腐蚀性能的不同机理，区分了该材料不同使用环境下的 特点，为今后正确使用该材料提供了参考。 关键词：马氏体不锈钢；晶间腐蚀；抗电化学腐蚀性能 中图分类号：ｔｇ１４２．７１∶ｔｇ１４２．２４　　　文献标识码：ａ 收稿日期：２０１２－０４－０１；修回日期：２０１２－０４－１５ 作者简介：袁彩梅（１９

对马氏体不锈钢连铸时产生缺陷(凹坑及裂纹)的形成机理进行了分析,提出了相应的解决措施。

本文对马氏体不锈钢连铸时产生凹坑及裂纹缺陷的形成机理进行了分析,并结合工厂实际提出了相应的解决措施,很有参考价值。

研究了不同热处理条件下含铜量为3%的cr13型马氏体不锈钢的性能。分别在900～1200℃对cr13cu3进行正火热处理,然后测试了经正火后试样的硬度、富铜相析出情况和抗菌性。结果表明,cr13cu3在950～1200℃间正火时硬度(hrc)达到50以上,但抗菌效果不好。又将经过1100℃正火后的cr13cu3试样在300～650℃进行回火,测试结果显示,低于450℃回火时硬度较低;在450℃回火的硬度(hrc)达到50,但抗菌效果不佳;高于450℃回火时耐蚀性明显下降。由此可见,含铜马氏体不锈钢难以同时达到高硬度、高耐蚀性和抗菌性的要求。

本文叙述了“702”焊条研制的理论依据,介绍了“702”焊条研制的全过程:焊芯合金成分的确定,药皮渣系的选择以及药皮中某些合金元素ni、mn、nb、v对焊缝性能的影响。分析了“702”焊条的全面性能和焊缝的显微组织。推荐了用于00cr_(13)ni_6monb马氏体时效不锈

据报道．瑞典山特维克钢铁公司开发了一种名为“hiflex”的aisi420马氏体铬带不锈钢改性材料．其抗疲劳性提高了10％、抗冲击性提高了25％．与现有最好的可用材料相比．这种马氏体不锈钢材料具有更好的延展性．挠曲疲劳强度提高了10％．

最近,东北特钢集团大连特钢公司第一炼钢厂成功按时保质保量完成新产品2cr11mo1niwvnbn钢的生产任务。该厂对配料、冶炼、浇铸等各环节都制定了具体措施,强化整个生产的过程控制,并安排技术人员跟班,以保证及时解决遇到的问题。

低碳马氏体不锈钢ZG0Cr16Ni5Mo的研制

管件知识（2）奥氏体不锈钢与马氏体不锈钢的区别 奥氏体不锈钢与马氏体不锈钢的区别与不同用处 奥氏体不锈钢：在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。钢中含cr约18%、ni8%~10%、 c约0.1%时，具有稳定的奥氏体组织。奥氏体铬镍不锈钢包括著名的18cr-8ni 钢和在此基础上增加cr、ni含量并加入mo、cu、si、nb、ti等元素发展起来的 高cr-ni系列钢。奥氏体不锈钢无磁性而且具有高韧性和塑性，但强度较低，不 可能通过相变使之强化，仅能通过冷加工进行强化。如加入s，ca，se，te等元 素，则具有良好的易切削性。此类钢除耐氧化性酸介质腐蚀外，如果含有mo、 cu等元素还能耐硫酸、磷酸以及甲酸、醋酸、尿素等的腐蚀。此类钢中的含碳 量若低于0.03%或含ti、ni，就可显著提高其耐晶间腐蚀性能。高硅的奥氏体不 锈钢浓硝酸肯有良好的耐蚀性。由于奥氏体

奥氏体不锈钢与马氏体不锈钢的区别与不同用处 奥氏体不锈钢：在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。钢中含cr约18%、ni8%~10%、c约0.1%时，具有稳定的奥氏体组织。奥氏体铬镍不锈钢包括 著名的18cr-8ni钢和在此基础上增加cr、ni含量并加入mo、cu、si、nb、ti等元素发展起来的高cr-ni系列钢。奥氏体不锈钢无磁性而且具有 高韧性和塑性，但强度较低，不可能通过相变使之强化，仅能通过冷加工进行强化。如加入s，ca，se，te等元素，则具有良好的易切削性。此类 钢除耐氧化性酸介质腐蚀外，如果含有mo、cu等元素还能耐硫酸、磷酸以及甲酸、醋酸、尿素等的腐蚀。此类钢中的含碳量若低于0.03%或含ti、 ni，就可显著提高其耐晶间腐蚀性能。高硅的奥氏体不锈钢浓硝酸肯有良好的耐蚀性。由于奥氏体不锈钢具有全面的和良好的综合性能，在各行各 业中获得

. . 奥氏体不锈钢和马氏体不锈钢有什么区别？ 主要是磁性，奥氏体不带磁性，马氏体带磁性。 奥氏体 奥氏体是碳溶解在γ－fe中的间隙固溶体，常用符号a表示。它仍保持γ－fe的面心立方 晶格。其溶碳能力较大，在727℃时溶碳为ωc＝0.77％,1148℃时可溶碳2.11％。奥氏体 是在大于727℃高温下才能稳定存在的组织。奥氏体塑性好，是绝大多数钢种在高温下进行 压力加工时所要求的组织。奥氏体是没有磁性的。 马氏体分级淬火 是将奥氏体化工件先浸入温度稍高或稍低于钢的马氏体点的液态介质（盐浴或碱浴）中，保 持适当的时间，待钢件的内、外层都达到介质温度后取出空冷，以获得马氏体组织的淬火工 艺，也称分级淬火。分级淬火由于在分级温度停留到工件内外温度一致后空冷，所以能有效 地减少相变应力和热应力，减少淬火变形和开裂倾向。分级淬火适用于对于变形要求高的合

. . 奥氏体不锈钢和马氏体不锈钢有什么区别？ 主要是磁性，奥氏体不带磁性，马氏体带磁性。 奥氏体 奥氏体是碳溶解在γ－fe中的间隙固溶体，常用符号a表示。它仍保持γ－fe的面心立方 晶格。其溶碳能力较大，在727℃时溶碳为ωc＝0.77％,1148℃时可溶碳2.11％。奥氏体 是在大于727℃高温下才能稳定存在的组织。奥氏体塑性好，是绝大多数钢种在高温下进行 压力加工时所要求的组织。奥氏体是没有磁性的。 马氏体分级淬火 是将奥氏体化工件先浸入温度稍高或稍低于钢的马氏体点的液态介质（盐浴或碱浴）中，保 持适当的时间，待钢件的内、外层都达到介质温度后取出空冷，以获得马氏体组织的淬火工 艺，也称分级淬火。分级淬火由于在分级温度停留到工件内外温度一致后空冷，所以能有效 地减少相变应力和热应力，减少淬火变形和开裂倾向。分级淬火适用于对于变形要求高的合

管件知识（2）奥氏体不锈钢与马氏体不锈钢的区别 氏体不锈钢与马氏体不锈钢的区别与不同用处 奥氏体不锈钢：在常温下具有奥氏体组织的不锈钢。钢中含cr约18%、ni8%~10%、 c约0.1%时，具有稳定的奥氏体组织。奥氏体铬镍不锈钢包括著名的18cr-8ni 钢和在此基础上增加cr、ni含量并加入mo、cu、si、nb、ti等元素发展起来的 高cr-ni系列钢。奥氏体不锈钢无磁性而且具有高韧性和塑性，但强度较低，不 可能通过相变使之强化，仅能通过冷加工进行强化。如加入s，ca，se，te等元 素，则具有良好的易切削性。此类钢除耐氧化性酸介质腐蚀外，如果含有mo、 cu等元素还能耐硫酸、磷酸以及甲酸、醋酸、尿素等的腐蚀。此类钢中的含碳 量若低于0.03%或含ti、ni，就可显著提高其耐晶间腐蚀性能。高硅的奥氏体不 锈钢浓硝酸肯有良好的耐蚀性。由于奥氏体不

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由于马氏体不锈钢的物理特性,使得连铸过程中存在柱状晶发达、中心疏松、缩孔及表面凹陷严重等问题。针对上述情况,连铸过程中针对该钢种的凝固特点、高温物理特性等方面进行了研究,解决了马氏体不锈钢浇铸过程中的工艺问题,保证了产品的质量。

通过对马氏体不锈钢连铸时结瘤物的成分分析,确定结瘤物的成分主要为al2o3,同时对结瘤堵塞现象进行热力学及动力学分析,得出结瘤原因为悬浮于钢液中未排除的以及二次氧化钢水中[al]形成al2o3夹杂逐步沉积在水口壁上所致。在清楚结瘤堵塞的机理后,通过采取净化钢液和防止二次氧化的手段来破坏结瘤形成的必要条件,并在大生产中逐步改进工艺最终消除结瘤现象。

本文介绍了某核电站在换料大修期间进行的马氏体不锈钢上充泵去污工作。针对马氏体不锈钢在常规去污过程中出现的沉积现象,分析探讨了马氏体不锈钢的化学特性,通过改进去污工艺,调整去污工艺的ph值,缩短反应时间,以及降低反应温度,防止了马氏体不锈钢的沉积现象,同时又保证了工艺的整体氧化还原能力。本文总结了此次上充泵去污工作的经验,希望对未来马氏体不锈钢的去污工作提供借鉴。