X80级海洋隔水管埋弧焊接头CTOD试验

根据gb/t2358-1994标准,对16mm厚的高强船体钢焊接接头的焊缝中心-40℃的裂纹尖端张开位移(ctod)进行测试,绝大部分试样的断裂韧性值是有效合格的,其ctod值大于0.15mm,符合dnv验收标准。试验结果表明,在给定的双丝埋弧焊接工艺下,该钢种焊缝低温韧性好。该钢种中等厚度双丝埋弧焊焊接接头可以在不进行焊后热处理的情况下使用。

介绍了国内某钢管公司φ914mm×15.9mm和φ1219mm×22mm、x80钢级直缝埋弧焊钢管的试制过程,简述了其优化成型和焊接工艺,对不同厂家的钢板和试制钢管的理化性能进行了对比分析,并就所试制的x80级钢管和欧洲钢管公司同类产品实物质量进行了对比。结果表明:试制的两种规格x80级钢管完全符合标准要求,可进行批量生产。

根据西气东输冀宁联络线天然气管线工程的需要,巨龙钢管有限公司对x80钢级直缝埋弧焊接钢管(φ1016mm×18.4mm)进行了试制。详细介绍了此种焊管的试制过程和检验结果。检验结果表明,研制开发的x80钢级直缝埋弧焊管各项技术指标均符合标准要求。

通过对进口钻井隔水管x80钢管进行理化性能分析,了解了国外钻井隔水管材料的性能水平,为隔水管国产化工作的开展提供了一些参考数据;通过对x80管线钢焊接接头的ctod试验研究,发现焊接接头的断裂韧性在热影响区相对较弱;通过对比分析焊接接头的夏比冲击功和ctod试验结果,表明ctod试验对材料的断裂韧性评价是可靠的。

在16mn钢板上进行双丝自动埋弧焊工艺试验,得到了不同焊接速度下的焊件。对不同工艺参数下得到的焊接接头试样进行了拉伸试验、硬度测试以及金属显微组织观察,并计算了双丝自动埋弧焊时的熔敷率。结果表明:采用双丝埋弧焊得到的焊缝外形美观;金属熔敷率与焊接速度成反比;随着焊接速度的降低焊接线能量相应的增大,较长的高温停留时间会促使接头金属组织长大;不同焊接速度下得到的接头抗拉强度和屈服强度有明显区别。随焊接速度增大,焊缝金属硬度提高,接头金属韧性降低。

模拟内外防腐的温度条件,研究了不同加热温度对x80级φ1219mm×18.4mm螺旋埋弧焊接钢管拉伸性能的影响。试验结果表明,模拟内外防腐的时效试验得到的屈服强度升高,而抗拉强度基本上无明显变化。模拟试验揭示了应变时效的规律,对于防腐工艺的制定和执行有借鉴意义。

通过夏比冲击试验和落锤撕裂试验(dwtt),测得国产x80级直缝埋弧焊接钢管低温韧性。结果显示,x80级钢管具有较好的低温韧性,同时计算出钢管母材横向和纵向剪切面积为50%时低温韧脆转变温度(fatt)分别为-45℃和-59℃,并且从母材成分、轧制工艺、组织等分析了x80级直缝埋弧焊接钢管获得低温韧性的原因。

详细介绍了沙市钢管厂x80级直缝埋弧焊钢管开发的情况。一系列试制检测数据表明,试制开发的x80级直缝埋弧焊钢管各项技术指标均符合标准要求。

对国产x80直缝埋弧焊接钢管(jcoe工艺)进行了拉伸、夏比冲击、显微硬度和落锤撕裂等力学性能测试,结果表明,该钢管的各项性能均符合apispec5l(43版)的指标要求,说明我国已经具备了生产高强度高韧性x80直缝埋弧焊管的能力。

采用埋弧焊的方法,研究了热输入对x70钢接头组织的影响。采用olympus分析软件分析了焊接接头的宏观结构尺寸。采用olympus-pmg3金相显微镜对埋弧焊接头显微组织进行了观察。结果表明,由于x70级管线钢为采用控扎控冷工艺获得的细晶粒钢,焊接热影响区晶粒长大倾向严重。随着热输入的增加,热影响区宽度明显增加、母材和焊丝熔化量增加、焊缝深宽比减小;在单道焊的情况下,随着热输入的增加,侧板条铁素体含量增加,针状铁素体含量减小,不利于焊接接头性能的提高。

一、简述20g是我国锅炉、压力容器制造行业中使用较早,比较常用的钢种。但近些年来锅炉生产厂家发现一个共性问题,即20g埋弧焊产品试板接头冷弯经常出现开裂,超出标准范围,从而影响了产品质量,增加生产成本,产品不能按时交付使用。这一现象引起了全国焊接界的关注,许多专家学者对此进行了较细致的研究和探讨,应用电镜观察断口形态,取得了很大的成果,并能反馈到生产中,给予指

在相同的焊接线能量条件下,对16mn钢分别进行单丝直流及交流埋弧焊和双丝埋弧焊。对三种埋弧焊焊接所获得的焊接接头进行了力学性能测试,并对断口形貌和组织进行了分析。研究结果表明,双丝埋弧焊获得的接头焊缝区金属的韧性降低,焊缝区和熔合区附近出现了魏氏组织,熔合区附近断口呈韧窝状,焊缝中心断口呈现解理断口。采用双丝和单丝埋弧焊所获得的焊接接头金属硬度值变化不显著。

采用双面埋弧焊方法焊接了20mm厚的q345r钢,分析了接头焊缝区及热影响区的组织并进行了显微硬度测试。组织分析表明,焊接接头焊缝区为柱状晶,组织为先共析铁素体、少量针状铁素体和珠光体;热影响区靠近焊缝处为等轴晶,组织为先共析铁素体+少量珠光体,离焊缝较远处为铁素体与珠光体相间的带状组织,珠光体有一定程度的减少。显微硬度分布表明,接头热影响区硬度最高,焊缝硬度高于母材硬度。

针对x65级9.5mm薄壁jcoe钢管进行了内外焊三丝和双丝两种不同焊接工艺参数的试验研究,并对两种方案的焊接接头性能进行对比分析。结果表明,两种方案均能满足技术条件要求,内外焊双丝焊接工艺生产的钢管各项指标更优。选择该方案在工厂进行了批量生产,其焊缝拉伸性能均达到标准要求,且断裂位置均位于母材;母材、焊缝及热影响区的硬度均低于较低技术条件最大允许硬度265hv10的要求;焊缝组织为针状铁素体,焊接接头具有良好的韧性。

通过对x80级管线钢管材及焊材化学成分、力学性能的阐述,进一步剖析焊条电弧焊从根焊、热焊、填充焊到盖面焊的焊接工艺参数,为今后国内大口径x80级管线钢焊条电弧焊焊接施工提供了详实的数据。

该文详细介绍了x80高强钢的合金体系、组织形态和强化措施,分析了x80钢的焊接热影响区性能变化特点,x80钢焊接时热影响区会出现脆化和软化。热影响区脆化主要机理是粗晶脆化、组织脆化、马氏体-奥氏体(m-a)组元脆化和组织遗传引起的脆化。热影响区软化是由于在焊接热循环作用下,不仅晶粒粗化,而且在热影响区发生相变,再结晶,晶粒回复以及第二相质点溶解、粗化。在分析焊接性能特点的基础上,推荐了x80钢焊接的常用工艺方法。

采用表面机械研磨(smat)技术对x80管线钢的焊接接头进行了表面自身纳米化处理,利用金相显微镜(om)、透射电子显微镜(tem)和x射线衍射技术(xrd)研究了表面自身纳米化处理后试样表面微观结构的变化。结果表明:经smat处理后,可以在x80管线钢的焊接接头表面形成一定厚度的等轴、取向随机的纳米晶粒;随距处理表面深度的增加,晶粒尺寸逐渐增大;smat处理时间的进一步延长对表层晶粒尺寸影响不大;smat处理可以实现x80管线钢的焊接接头组织的连续化和均匀化。

采用管道输送石油或天然气是最经济、最安全的运输方式。随着国民经济的发展,天然气工业越来越受到重视。我国在西气东输国家重点工程建设中,对x70、x80管线钢进行了成功的研制、开发。在西气东输二线工程中,将大规模的采用x80钢进行管线铺设。介绍了西气东输二线工程的几个突出特点。论述了高强度管线钢的发展历程。并且对于管线钢的三个类型进行了分析。重点论述了x80钢的焊接性,分析了焊接裂纹、haz的软化、焊缝与管材的强韧匹配等。并且对于x80钢的试验、研究、以及焊接等应用情况做了介绍。

进入新世纪以来,我国的油气输送管线建设得到了飞速发展。继2002年西气东输一线采用x70系列管道获得成功后,经综合考虑输送量、承载压力和成本因素,2007年西气东输二线项目部决定使用x80钢

x80管线钢埋弧焊用烧结焊剂的研制——从高强度低合金钢(hsia)焊缝熔敷金属中的针状铁素体形核机理出发，确定以caf2一mgo-ai2—mno-tio2．03氟碱性渣系进行高强韧性埋弧焊烧结焊剂设计。结果表明，焊剂中添加mno有利于焊缝中mn元素的过渡，降低一a温度，从而...

通过对车用结构胶胶接接头、胶焊接头和点焊接头箱型梁的碰撞实验,得到了碰撞小车的加速度时间曲线;把碰撞小车加速度平均值作为箱型梁结构强度的评价指标,加速度平均值越大,梁结构越强。通过上述指标分析了各种连接接头梁强度大小差异的原因。研究表明:3种连接方式的实验加速度时间曲线都有很好的规律性,在各种焊点间距下,胶焊接头的箱型梁强度总是大于纯点焊梁,纯胶接梁强度居中,结构胶的使用可以等效增加焊点的个数,对点焊接头梁的强度有很大的增强。

点焊接头的设计 点焊通常采用搭接接头和折边接头接头可以由两个或两个以上等厚度或不等厚 度的工件组成。在设计点焊结构时，必须考虑电极的可达性，即电极必须能方便 地抵达工件的焊接部位。同时还应考虑诸如边距、搭接量、点距、装配间隙和焊 点强度诸因素。 边距的最小值取决于被焊金属的种类，厚度和焊接条件。对于屈服强度高的 金属、薄件或采用强条件时可取较小值。 搭接量是边距的两倍，推荐的最小搭接量见表1。 表1接头的最小搭接量（mm)3 最薄板件 厚度 单排焊点双排焊点 结构钢 不锈钢及 高温合金 轻合金结构钢 不锈钢及 高温合金 轻合金 0.5 0.8 1.0 1.2 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 8 9 10 11 12 14 16 18 20 22 6 7 8 9 10 12 14 16 18