彩板与C型檩条共同作用下屋面系统承载力的变化

2网架屋面主檩条计算 采用140x80x4钢通檩条，按3.6m跨度的连续梁计算，檩距3.7m， 檩条材料的屈服强度为215mpa，其毛截面特性为： a=16.96cm2ix=449.35cm 4 iy=186.76cm 4wx=64.19cm3 wy=46.696cm3g=13.32kg/m 倾角取最大处倾角a=4゜,由于角度太小，故不考虑角度对荷载的影响。 (1)荷载计算 1)恒荷载 屋面系统自重0.5kn/m2 小计0.5kn/m2×3.7m=1.85kn/m 配件0.1kn/m 檩条自重0.1332kn/m 合计2.0832kn/m 2)活荷载 0.5kpa×3.7m=1.85kn/m 3)风荷载基本风压：0.7kn/m2体型系数：-1.2 负风压标准值wk1=-2.08

序号型号面积（mm2）重量（kg/m） 180x40x15x2.03472.72395 2100x50x15x2.55234.10555 3120x50x20x2.55984.6943 4120x60x20x3.07656.00525 5140x60x20x3.08256.47625 6150x50x20x1.64223.3127 7150x50x20x2.05284.1448 8150x50x20x2.56605.181 9150x50x20x3.07926.2172 10150x60x20x1.64513.54035 11150x60x20x2.05644.4274 12150x60x20x2.57055.53425 13150x60x20x3.08466.6411 14160x60x20x2.0

在已有理论和试验研究基础上作出若干基本假定，利用瑞利一里兹法求解ｃ型檩条的荷载一变形关系和截面上的应力，推导出一种风吸作用下檩条的实用设计方法。

第4讲檩条 1、c型檩条和z型檩条的适用范围？ 答： （1）屋面坡度较小时，i＜1/3，c型檩条可近似按单向受弯构件设计，此时宜选用 c型檩条； （2）屋面坡度较大时，i≥1/3，z型檩条可近似按单向受弯构件设计，此时宜选用z 型檩条； （3）z型檩条在制作和安装上较c檩条复杂。 2、屋面檩条布置时拉条的布置原则有哪些？ 答： （1）当檩条跨度大于4m时，可不设置拉条或撑杆； （2）当檩条跨度大于4m，且小于6m时，应在檩条间跨中位置设置一道拉条，在屋脊 和檐口檩条间应设置撑杆和斜拉条。 （3）当檩条跨度大于6m，且小于6m时，应在檩条跨度三分点处各设置一道拉条，在 屋脊和檐口檩条间应设置撑杆和斜拉条。 3、檩条在进行内力分析时，拉条的布置对跨中弯矩有什么影响？ 答： （1）当三分点处各有一道拉条时,檩条的计算简图及内力如下所

mbs?常用冷弯c型檩截面性能参考表 规格尺寸h×b ×t1×t2 截 面面 积 cm2 理 论重 量 kg/m 性能参数 x-xy-y ix cm4 wxc m3 ix cm iy cm4 wymax cm3 wymin cm3 iy cm c100×40×20×2. 5 5.254.1278.815.73.8712.68.64.91.5 4 c100×50×15×2. 5 5.504.3188.017.64.0019.0 10. 9 5.8 1.8 5 c120×50×20×2. 56.254.90 139. 023.14.7122.8 13. 16.9 1.9 0 c120×50×20×3. 07.105.57 152. 125.34.6324.4 14. 37.4

考虑蒙皮效应的轻钢檩条极限承载力分析研究——压型钢板在其自身平面内具有很大的抗剪能力，其参与结构整体受力，对主体结构有加强作用，提高了结构的空间整体性，此被称为压型钢板的蒙皮效应。为了使应力蒙皮效应在工程中尽快得到应用，对蒙皮支撑c型檩条在竖...

压型钢板在其自身平面内具有很大的抗剪能力,其参与结构整体受力,对主体结构有加强作用,提高了结构的空间整体性,此被称为压型钢板的蒙皮效应。为了使应力蒙皮效应在工程中尽快得到应用,对蒙皮支撑c型檩条在竖向荷载作用下的稳定承载力进行了理论分析和试验研究,应用有限元方法分析了有、无蒙皮支撑两种情况下檩条的极限承载力,探讨了蒙皮板对檩条的侧向支撑和扭转约束作用机理。结果表明:檩条在有蒙皮情况下,受力后侧移、扭转角和内部应力均比无蒙皮支撑时减小,稳定承载力提高约20%。

mbs?常用冷弯c型檩截面性能参考表 规格尺寸h×b ×t1×t2 截 面面 积 cm2 理 论重 量 kg/m 性能参数 x-xy-y ix cm4 wxc m3 ix cm iy cm4 wymax cm3 wymin cm3 iy cm c100×40×20×2. 5 5.254.1278.815.73.8712.68.64.91.5 4 c100×50×15×2. 5 5.504.3188.017.64.0019.010. 9 5.81.8 5 c120×50×20×2. 5 6.254.90139. 0 23.14.7122.813. 1 6.91.9 0 c120×50×20×3. 0 7.105.57152. 1 25.34.6324.414. 3 7.41

实用标准文案 精彩文档 地基容许承载力的确定方法 地基的容许承载力是单位面积上容许的最大压力。容许承载的基本要素是：地基土 性质；地基土生成条件；建筑物的结构特征。极限承载力是能承受的最大荷载。将极限 承载力除以一定的安全系数，才能作为地基的容许承载力。 浆砌片石挡墙地基承载力达不到设计要求时,将基础改为砼基础是为了增加挡墙的整 体性.这也只能是相差不大时才行.一般来说要深挖直至达到要求.如果深挖不行只有扩大 基础,降低压强.或者改为其它方案 从现场施工的角度来讲地基，地基可分为天然地基、人工地基。地基就是基础下 面承压的岩土持力层。天然地基是不需要人加固的天然土层，其节约工程造价。人工地 基：经过人工处理或改良的地基。当土层的地质状况较好，承载力较强时可以采用天然 地基；而在地质状况不佳的条件下，如坡地、沙地或淤泥地质，或虽然土层质地较好， 但上部荷载过大时，为使地基具有足

不同加载角下l形柱的承载力与延性分析——采用abaqus软件建立l形柱的三维非线性有限元模型，分析了l形柱在不同加载角下的承裁力与延性，计算结果与试验值符合良好，分析表明：加栽角为135。时，承裁力是最大的，延性良好；加栽角为225。时，承载力是最小的，延...

地基。承。载力的深度变化及修正 江文善 一 、前言规律。研吭成果被1974年国家建委颁布曲 高层建筑以其高度为特点，随之导致《工业与民用建筑地基基础设计规范(tj 建筑物重量增大则使基底产生很大的应力。7—74)》收入。 一般浅基的天然承载力往往满足不了强度七十年代我国铁道科学研究院等单位， 和稳定性的要求，需考虑深基，如采用箱在东北地区对粉、细、中砂地层进行了较 基或桩基来解决问题在某种意义上说，为系统的试验研免在1978年提出的成果 就是向深度要承载力。例如西安有个l6层中首次指出：地基承载力随深度增长的规 住宅搂，要求地基承载力为290kpa，而律是非线性的双曲线函数关系并编制了 该处地基为饱和黄土，以各种测试方法测用静力触探贯入阻力值确定砂类土深度修 得的基本承载力仅为130～160kpa，但由正系数的用表

研究目的:从变形控制出发,以铁路工程为例,研究柔性路堤荷载作用下的地基承载力问题。研究结论:现行规范规定载荷试验中按沉降相对变形进行承载力特征值的取值偏于保守,往往导致地基承载力不能充分利用。为充分利用地基承载力,提出铁路路堤设计时,应根据不同的地基允许沉降标准进行地基承载力特征值的取值,可以在满足变形要求前提下,在规范基础上将承载力特征值取值适当扩大,以达到强度和变形的和谐统一。文中的结论可以为类似铁路工程提供参考。

钢结构屋盖系统中檩条的跨度通常较大,在弯矩和轴力作用下容易发生屈曲。其稳定性通过两个方面来保证,一方面与之相连的屋面板为其提供均布的弹性约束,另一方面在檩条的腹板位置设置拉条来维持屋面系统的稳定性,相当于在檩条跨中侧面附加了一个弹簧,提供其侧向稳定。建立屋盖系统中檩条的隔离模型,分析檩条在屋面板和拉条联合作用下屈曲荷载的提高程度,验证了拉条能够对檩条稳定性起实际作用,但存在一个门槛刚度,当拉条的约束程度增加使檩条刚度达到此刚度后,再增加拉条约束对檩条的临界荷载的提高没有任何作用。此结论可为檩条和拉条稳定性设计提供理论依据。

一. 1 b=100t=10h=230s=6b=200t=10 #value!mm2 #value!mm #value!mm #value!mm4 #value!mm3 #value!mm3 2 混凝土等级c208.08 板厚hd100梁跨度6000梁左相邻净距1800梁右相邻净距1800板托顶宽b0300板托高度ht150 b1=600b2=600 1500mm 150000mm2 #value!mm2 #value!mm 混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x=[be*hd 2 /(2*αe)+a*y]/a0=#value!mm 混凝土截面惯性矩ic=be*hd3/12=1.3e+08mm4 换算成钢截面的组合截面惯性矩i0=ic/αe+ac*(x-0.5h

基于强夯法处理后的实测地基承载力的成果,通过灰色关联分析对地基承载力的影响因素进行分析,在此基础上提出了强夯法地基承载力的预测公式。结果表明,点夯夯击次数大于单击夯击能对地基承载力的影响,强夯后地基承载力可以表示成单夯击能和点夯击数的函数;以作回归分析,得到了强夯法地基承载力的预测公式。工程实例计算表明,该公式不仅形式简单,便于应用,而且估算的地基承载力较准确,对强夯法的初步设计具有一定的指导意义。

承载力设计值对接扣件（抗滑）3.20直角扣件、旋转扣件（抗滑）8.00底座 （抗压）40.00可调托座30.00注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40n?m， 且不应大于65n?m。 对接扣件3.2kn,直角扣件旋转扣件8kn。一般计算规定抗滑承载力要打八 折，由于扣件抗滑总是检测不合格，有些地方为安全起见以打六折计算。也可以 根据检测数据实际可以达到全数合格的抗滑力进行计算。 十字扣件是连接钢轨和轨枕的中间联结零件.其作用是将钢轨固定在轨枕上, 保持轨距和阻止钢轨相对于轨枕的纵横向移动.在混凝土轨枕的轨道上,由于混凝 土轨枕的弹性较差,扣件还需提供足够的弹性.为此,扣件必须具有足够的强度,耐 久性,和一定的弹性,并有效第保持钢轨与轨枕之间的可靠联结.此外,还要求扣件 系统零件少,安装简单,便于拆卸建筑扣件是在建筑施工中,搭建钢

根据浅基础下土体的破坏模式假定,以及极限荷载、塑性荷载公式的基本定义进行分析,对高层建筑下地基承载力的深度修正问题进行讨论,并提出对深度修正的超载条件进行结构补偿的计算方法。

对计算条板柱的受压承载力的2种计算方法进行评价。测定条板柱的轴压承载力。采用著名的埃尔顿·佩里公式和极限承载力曲线方法,计算有缺陷实腹柱的受压承载力,但这些公式对组合柱的有效性还有待试验研究。几何参数包括:条板间距、尺寸及纵向弦杆的间距。结果表明:对于条板柱和实腹柱的受压承载力计算,这2种方法一般均有效。取埃尔顿·佩里和极限承载力曲线方法的平均分析结果为柱的受压极限承载力,这种方法效果最好。相比于几何尺寸,条板柱的初始缺陷对受压承载力的影响更大。

以密实中砂作为地基土,进行了基础两侧无超载和仅单侧超载的地基模型载荷试验,研究了单边超载作用对地基承载特性的影响;主要分析了单边超载作用下的地基承载力、地基土应力分布以及地基破坏模式。结果表明:与无超载试验相比较,在单边超载作用下地基极限承载力得到明显提高,地基沉降量随之减少;地基土竖向应力分布情况不再对称,而是在有超载一侧有所增加;地基破坏模式为非对称形式,横向破坏区域长度较短,地基土隆起亦较小。

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采用塑性铰线理论,分析外贴碳纤维布(cfrp)或钢条带加固的正方形板的承载力.改进张继文的塑性铰线模式,得出更为精确的理论解,同时修补了该理论解的一个缺陷,即随着条带宽度的增加,承载力上升至无穷大.与实验值相比较,由于拱的效应,本文的理论解偏于保守

桩的承载力检测——桩的承载力检测