单向拉伸荷载下含缺陷PVC板的弹性变形降温分析

钢材单向拉伸试验

针对冷轧薄钢板st14在单向拉伸试验中出现的试样"双缩颈"现象,结合观察试样缩颈断裂处的形态,引用薄板单向拉伸分散性失稳和集中性失稳理论对其做出合理解释。通过拉伸过程应变网格分析,验证了薄板拉伸分散性失稳和集中性失稳的存在。明确薄板拉伸失稳的特性,更加有利于正确判定和合理利用深冲压用冷轧薄钢板的塑性指标。

针对冷轧薄钢板st14在单向拉伸试验中出现的试样"双缩颈"现象,结合观察试样缩颈断裂处的形态,引用薄板单向拉伸分散性失稳和集中性失稳理论对其做出合理解释。通过拉伸过程应变网格分析,验证了薄板拉伸分散性失稳和集中性失稳的存在。明确薄板拉伸失稳的特性,更加有利于正确判定和合理利用深冲压用冷轧薄钢板的塑性指标。

针对板料传统拉伸实验中应变获取仅限于拉伸断裂之后的数值等问题,应用数字散斑测量技术计算了应变,分别以深冲vcm钢板、非深冲vcm钢板及其组分材料为研究对象进行了单向拉伸实验,应用xjtudic散斑测量设备进行了同步检测,获得了材料沿x向、y向2个方向的应变数据,并以5种材料的轧制45°方向试样为例,分析了5种材料沿x向、y向2个方向的应变关系.结果表明:2种vcm钢板的应变能力明显优于2种钢板基板,非深冲vcm钢板和深冲vcm钢板x向的最大应变为68.743%和48.632%,y向的最大应变为-2.657%和-15.381%,其力学性能介于钢板与vcm薄膜之间,其中深冲vcm钢板的力学性能要优于非深冲vcm钢板.

抗静电HDPE单向拉伸薄膜的试制

通过不同温度及应变速率下的单向拉伸试验,获得了5a06-o防锈铝合金板材关键力学性能参数的变化规律。结果表明,在一定的应变速率下,5a06铝合金的流动应力及抗拉强度随着温度的升高而降低,断后延伸率随着温度的升高而显著的提高。当温度处在20～150℃范围内,均匀延伸率随着温度的升高而升高,而在150℃～300℃范围内,随着温度的升高而降低。另外,基于fields&backofen本构方程,对5a06铝合金在不同温度状态下的强化规律进行了分析和探讨,结果表明,随着温度的逐渐升高,应变强化指数不断减小,应变速率敏感系数则显著增大,应变速率强化作用明显增强。

现有缺陷管道剩余强度评估方法,大多将塑性极限分析理论中的塑性极限载荷作为管道塑性失效的控制载荷,而塑性极限载荷是基于弹性-理想塑性材料而言的,用来表达管道的极限承载载荷时容易引起不必要的概念混乱。引入了弹塑性稳定理论中的塑性拉伸失稳载荷以表述韧性管道材料的极限承载载荷,并将对应的管道失效压力称为塑性拉伸失稳压力。基于塑性拉伸失稳理论,运用大应变弹塑性有限元分析方法求解带凹坑缺陷管段的拉伸失稳载荷。结果表明,计算所得塑性拉伸失稳压力与实验所测管道失效压力十分接近,可以用来描述管道的塑性失效压力。

拼焊所具有的优点使其成为绿色再制造技术之一。本文首先针对汽车轻量化材料铝合金薄板制定焊接工艺、优化焊接参数,实施tig拼焊,并对铝合金tig拼焊板进行微观组织、显微硬度、单向拉伸成形性能测试及扫描电子显微镜断口形貌测试,同时分析了焊接接头组织及硬度分布规律、焊缝位置对铝合金拼焊板成形性能的影响。研究表明:焊缝组织是细小的等轴晶和树枝状晶,硬度较低;焊缝的位置不同,拼焊板的成形性能不会有明显差异;试样的断口形貌表明6061铝合金拼焊板的塑性低于母材。

以卷材防水层为研究对象,对20℃条件下受持续荷载作用后pvc防水卷材拉伸性能的变化进行了试验考察和分析。结果表明,20℃条件下,初始伸长率越大,持续荷载对pvc防水卷材拉伸性能的影响越大。初始伸长率为57.4%时,卷材的最大负荷减小超过10%,断裂伸长率降低大于40%。超过1d后,持续时间对pvc防水卷材拉伸性能的影响不明显。

基于winkler地基模型及euler-bernoulli梁理论,建立了弹性地基上有限长梁的非线性运动方程.运用galerkin方法对运动方程进行一阶模态截断,并利用多尺度法求得该系统主共振的一阶近似解.分析了长细比、地基刚度、外激励幅值和阻尼系数等参数对系统主共振幅频响应的影响,然后通过与非共振硬激励情况对比分析主共振对其动力响应的影响.结果表明:主共振幅频响应存在跳跃和滞后现象;阻尼对主共振响应有抑制作用;主共振显著增大系统稳态动力响应位移.

采用光学与电子显微术研究了一种低碳微合金钢中充分细化的板条贝氏体组织的室温变形行为,分析了拉伸变形样品中未变形区、均匀变形区与缩颈区的组织形态差别。实验表明:未变形区与均匀变形区中各束板条的空间取向(板条长轴的指向)基本是随机的;但在缩颈区,所有板条接近平行于拉伸轴向,说明某些板条在拉伸过程中发生了大角度的转动,这一现象不能单由晶体学得到解释。通过与另外两组不同组织形态样品的对照比较,发现板条转动程度与板条长度以及长宽比密切相关。据此提出板条界面阻碍位错运动导致可动滑移系的自然选择与板条连续转动的机制。

重复荷载下沥青混合料变形的粘弹性有限元分析

单桩桩侧荷载传递特性的粘弹性分析——基于桩侧的粘弹性荷载传递模型，将已有的荷载沉降非线性关系解析拓展到粘弹性分析中，并推导出一步加载和线形加载下桩侧沉降的计算表达式，可为工程应用提供量化指标。

竖向荷载作用下墙梁的弹塑性分析——通过分析总结近年来国内外对砖砌体的本构关系和破坏准则的理论研究成果，找出了较合理、适用的本构关系和破坏准则的组合，能较好地描述墙梁受力破坏的力学特性。并基于塑性理论，编制了“墙梁结构弹塑性有限元法计算程序”，...

抗静电(PEAS)母料在单向拉伸HDPE薄膜中的应用

钢筋机械连接单向拉伸性能检验报告jtj221-98表g.4.1-2 委托编号： 报告编号：共页第页 委托单位送样日期 工程名称检验日期 使用部位报告日期 检验类别取样地点 见证单位见证人 检验依据试验条件 温度（0c）：湿度： 仪器设备： 接头名称连接方法设计接头等级 钢筋等级代号直径（mm）质量证明编号 连接套型号规格质量证明编号 试样编号代表数量操作者 连接件 示意图 连接件各部分尺寸（mm） 连接工艺参数 标准 指标 钢筋 直径 （mm） 钢筋母材接头试件 钢筋母材屈服强度 （mpa） 钢筋母材抗拉强度 （mpa） 抗拉强度（mpa）接头破坏形态 结论备注 试验单位（章）批准：审核：试验：

利用现有的ｓａｐｓ结构有限元分析程序，对非满跨框支剪力墙，在顶面均布荷载作用下，弹性阶段的内力进行了分析研究，寻求出其内力分布规律与几个主要影响参数之间的关系，进面提出了在染、墙界面处内力（荷载）分布的简化计算方法。

在考虑支座弹性的情况下,研究了几种常见的压杆结构,推导出了计算临界荷载的方程式,给出了以稳定系数表示的临界压力的简明表达式及稳定系数列表.由于考虑了支座弹性,使本文提出的方法更具有一般意义和工程价值.

再生资源网http://www.***.***/ 本文摘自再生资源回收-变宝网（www.***.***） pvc压延双向拉伸薄膜问题及解决 在pvc压延双向拉伸薄膜生产中，经常会遇到诸如收缩性过 大、薄膜薄厚不均、穿孔多等缺陷，严重时会造成薄膜大量浪费、 客户无法使用甚至无法正常生产。如何克服上述缺陷是保证产品 质量、降低生产成本、提高企业竞争力的关键。今天就向大家介 绍压延双向拉伸薄膜生产中应注意的几个问题及相应对策。 pvc压延工艺仍然是薄膜生产中最佳及最经济的工艺，该领 域的最新发展已大幅度扩展了其应用领域。各种pvc薄膜仍是最 流行的产品，如土工膜、大棚膜、灯箱膜、水床膜、粮食熏蒸膜。 而双向拉伸薄膜虽然是以进口生产线为主进行大规模生产的，但 其生产技术，即双向拉伸薄膜技术，中国是拥有自主知识产权的。 也就是说，中国人是在用自己的技

拉伸法测钢丝弹性模量

金属单向静拉伸实验讲义 一、实验目的 1．了解拉伸实验机的基本原理和操作规程。 2．掌握金属拉伸性能指标的测定方法 3.熟悉标准光滑拉伸试样的规范。 二、实验原理 ⅰ低碳钢（q235钢）拉伸实验原理 做拉伸实验时，利用万能材料试验机的自动绘图装置及拉伸过程各特征点的示力度盘读 数或电子拉力试验机的x—y函数记录仪，可测绘出低碳钢试样的拉伸图，即图1所示的拉 力f与伸长lu—l0之间关系曲线。图中起始阶段呈曲线，是由于试样头部在试验机夹具内 有轻微滑动及试验机各部分存在间隙等原因造成的。分析时可将其忽略直接把图中的直线段 延长与横坐标相交于o点，作为其坐标原点。拉伸图形象地描绘出钢材的受力变形特征以 及各阶段受力与变形之间的关系，但同一种钢材的拉伸曲线会因试样尺寸不同而异。为了使 同一种钢材不同尺寸试样的拉伸过程及其特性点便于比较，以消除试样几何尺寸的

单向土工格栅tgdg200kn单向拉伸塑料土工格栅 订货量(平方米)价格(不含运费) ≥100015.20元/平方米 成为该供应商会员可享受折优惠. 产地山东肥城材质pp 规格tgdg200颜色黑 长宽60m×2.50m格栅种类单向格栅 品牌联谊九州用途适用于挡墙、陡坡、路堤、桥台以及塌方修复等工程的加筋材料 单向拉伸塑料土工格栅是一种高密度聚丙烯（pp）或聚乙烯（hdpe）为主要原料，加入一 定的防紫外线、抗老化助剂，经过单向拉伸使原来分布散乱的链形分子重新定向排列呈线性状态， 经挤出压成薄板再冲规则孔网，然后纵向拉伸而成的高强度土工材料。这种过程中使高分子成定 向线性状态并形成分布均匀、节点强度高的长椭圆形网状整体性结构。此种结构具有相当高的拉 伸强度和拉伸模量，抗拉强度达到100-200mpa，接近低碳钢的水平，大大