封隔器的油套合压管柱油管临界排量计算

分析了直井中单封隔器抽油管柱在坐封前后的受力、变形状态。提出了一种准确计算封隔器坐封前后管柱变形、封隔器坐封高度及管柱附件位置的方法,对设计工艺管柱结构、现场校核管柱附件深度具有重要意义。

针对高温高压、大斜度、水平井等疑难复杂井的试油风险大、周期长和成本高的现状,通过优化酸化测试完井一体化管柱施工工艺,有效解决了以上技术难题。该工艺可广泛应用于酸压完井、跨隔堵水、分层开采等施工作业,对加快油田勘探、开发步伐,对油田增储上产具有重要意义。

双封隔器单卡油层炮眼封堵管柱具有反洗井、反冲砂、免投捞和重复坐封的性能,一趟管柱下井可实现对上、下非封堵油层的保护,目的层封堵,反洗井和带压候凝,减少了施工工序。双封隔器单卡油层炮眼封堵管柱技术只封堵炮眼,不污染油层,井筒不留异物,封堵有效期长,施工方法简单。

针对现场应用较多的封隔器分层压裂管柱存在的问题,提出一种适合长庆气田低产气井的分层改造管柱。该管柱采用y344+y241型组合封隔器,且下封隔器不带水力锚,既增加了压裂管柱的施工可靠性,又可以提高管柱的压后起出成功率,可以满足气田低产气井开发的需要。

泵径d，毫米2832384456708395 活塞截面积fb　厘米26.158.0411.3415.2024.6238.4754.0870.85 系数　k冲次0.891.161.632.193.545.547.7910.20 冲程＊冲次2.713.134.405.919.0514.9621.0327.54 2.726.268.8011.8318.0929.9242.0755.08 2.739.4013.2017.7427.1444.8763.1082.62 2.7412.5317.6023.6536.1859.8384.13110.16 2.7515.6622.0129.5745.2374.79105.17137.70 2.7618.7926.41

直井油管柱无重始弯压力是判断油气井中在某一工况条件下油管柱是否弯曲的根本依据,只有弄清楚直井油管柱是否弯曲才能分别按其是弯还是不弯进行针对性很强的、有效的管柱受力分析。直井油管柱无重始弯压力是有重始弯压力的基础,只有了解了直井油管柱无重始弯压力基本特征后,才能对直井油管柱有重始弯压力进行更合理、更有效、更深入地研究,也才能进一步解决直井油管柱弯曲(平面弯曲和空间螺旋弯曲)的一些理论和实践问题,进而更好地解决斜井、水平井中油管柱弯曲的理论和实践问题。文中先介绍直井无重油管柱的概念和弯曲特征,其次对弯曲等效管长与弯曲压力关系进行推导,再次说明弯曲有效管长的力学意义,最后再进行一些必要的讨论。

直井油管柱螺旋弯曲是油管柱弯曲最基本、最主要的一种弯曲形式,直井油管柱螺旋弯曲是深入研究直井油管柱受力和实用分析计算的重要基础。直井油管柱弯曲是从平面弯曲开始的,随着油管受力增加,油管平面弯曲的挠度也增加,平面弯曲逐渐向变挠度螺旋弯曲转变,变挠度螺旋弯曲挠度随着油管受力增加而增加,当变挠度螺旋弯曲最大挠度等于油套管间隙,油管最大挠度点与油层套管接触,油管受力继续增大,变挠度螺旋弯曲中间部分则向圆柱螺旋弯曲迅速转变,柱弯发生后油套管接触就产生了摩擦。文章介绍无重变挠度螺旋弯曲、有重变挠度螺旋弯曲的相关研究和应用。

直井油管柱无重始弯压力问题已在文献[1]讨论,但是由于油气井中的油管柱弯曲都是有重弯曲,直井油管柱无重始弯压力还不能直接在油气井油管柱弯曲中应用,因此需要在直井油管柱无重始弯压力公式基础上得出直井油管柱有重始弯压力公式。文中先介绍油管柱有重弯曲概念,其次对油管柱无重弯曲和有重弯曲的特征进行对比,再次介绍有重弯曲和无重弯曲始弯压力之间的关系,介绍弯曲段上端处的压力,最后对完全自重弯曲长度,无重弯曲条件和无重弯曲极限长度,直井油管柱的几种弯曲形式等进行讨论。

结合生产实际,重点介绍了成品油顺序输送管道混油量的计算方法,包括理论公式、修正的理论公式以及经验公式,并进行了相应的实例计算,对各种计算公式进行的比较,分析了混油量的影响因素,提出了减少混油量的措施。

顶吹炉炉余热锅炉安全阀排放量计 算 1锅筒安全阀开启压力pdmpa2.625 2安全阀型式 3安全阀规格 4安全阀数量n个2 5安全阀喉径dmm50 6安全阀开启高度hmm≥0.25d 7安全阀流道面积amm2(πd2)/41963.5 8安全阀理论排放量etkg/h5.25na(pd+0.098)56139.4 9安全阀额定排量系数kdr阀门样本0.7 10安全阀额定排放量ekg/hkdr×et39297.6 顶吹炉余热锅炉安全阀排放量计算 1锅筒安全阀开启压力pdmpa1.365 2安全阀型式 3安全阀规格 4安全阀的喉径dmm100 5安全阀数量n1 6安全阀排放系数c全启式0.235 7安全阀入口处蒸汽比容修正系数kkpkg(对饱和蒸汽)1 7安全阀排汽面积am

目前采用的分层注水管柱(空心配水管柱)寿命短,作业换封频繁,锚定式注水管柱易卡在井内。经分析,采用支撑式可洗井封隔器、空心配水器、补偿器和安全接头组成的新型注水管柱,可有效解决上述问题。这种新型注水管柱在13口井上进行了试验,施工成功率达100％,平均有效期达256d,最长的已达468d,相应的油井累计增油4270t,降水5783m~3,在一定程度上缓解了层间差异造成的注采矛盾。

较全面的研究了分层注水管柱在井眼中的各种效应,在此基础上建立了封隔器的受力分析模型,在模型中考虑了不同工具,如锚定工具、长度补偿工具等对封隔器受力的影响,建立了更接近实际工况的封隔器受力模型,为现场注水管柱性能评价、施工参数优选以及注水管柱设计提供更有实用价值的理论指导。

通过对地层测试管柱中常用rtts封隔器的工作原理分析,提出了封隔器漏失存在胶筒座封压力未达到、胶筒芯轴表面损坏、射孔时密封件损坏、井温对密封件的影响等4个因素,其中之一发生问题都会导致封隔器漏失。为了杜绝和预防封隔器漏失,提高地层测试资料的准确性,正确计算单井油水产量,针对提出的四种漏失原因总结了预防措施。

relationshipbetweengovernmentandbusiness.the"twosessions",generalsecretaryof"pro","clear"thewordsuccinctlysummarizedthenewrelationshipbetweengovernmentandbusiness,aspurepolitics,reshapingthepoliticalrelationshipspecifiedinthedirection.districtleadersinhandlingpoliticalandbusinessrelations,engageintradingpowerformoney,andfin

高压油管

油漆耗量计算

目的:优选超临界流体萃取法提取香樟叶精油的工艺条件。方法:将自然干燥的香樟叶剪成约6cm×1cm大小的片状,以萃取温度、萃取压力和萃取时间为研究对象,在单因素试验的基础上,进行三因素三水平正交试验。以香樟叶精油萃取率为评价指标,优选超临界流体萃取香樟叶精油的工艺条件。结果:正交试验结果显示最佳萃取条件为萃取温度45℃,萃取压力15mpa,萃取时间90min。在该萃取条件下,香樟叶精油的萃取率为10.2%。结论:超临界流体萃取法提取香樟叶精油具有较高的萃取率,最佳萃取条件是萃取温度45℃,萃取压力15mpa,萃取时间90min,且萃取压力对萃取率的影响具有显著性差异。

为解决现场分层采油封隔器坐封凭经验造成坐封压力或大或小的弊端,建立了封隔器在井筒中径向、轴向、周向的应力模型,并用弹性力学中厚壁理论的拉美解答进行计算。在忽略温度对封隔器胶筒弹性模量和超弹性系数影响的情况下,轴向应力偏量为零时,封隔器处于稳定状态,从而确定封隔器的最佳坐封压力,得到了成功的现场验证。为分层采油工艺的推广应用提供了可借鉴的理论指导和现场实践。

挠性油管柱在水平钻井中的应用

介绍临界辐射通量的测量方法及原理。利用锥形量热仪测得试样的点燃时间和所受初始热辐射强度,拟合出两者存在的一次函数关系。对铺地材料临界辐射通量进行近似计算,利用锥形量热仪进行试验验证,给出误差分析。

随着油田开发的不断深入,各种新的开发措施的应用以及采出液腐蚀性的不断增加,开采过程中出现了严重的管柱偏磨和腐蚀问题。针对这一实际问题,开发出了一种含有耐磨无机材料的硼酚醛-环氧树脂复合防腐耐磨涂层材料。性能测试和摩擦学性能实验表明:该种材料具有良好的耐腐蚀性和耐磨性,同时可以减小管杆之间的摩擦系数。现场应用表明:该种材料应用于油管内涂层,能有效延长油管的使用寿命,缓解了油管的腐蚀和偏磨问题。

简述了solas公约对柴油机高压油管的要求。指出了我国围护管套式高压油管标准中规定的结构中存在的不合理之处,并提出了比较合理的围护管套式高压油管结构。分析了我国高压油管标准对材料的规定,并阐述了高压油管材料选择的方法。