封头无胎冷旋压机热旋改进设计及性能分析

标准椭圆形封头与旋压椭圆形封头的区别

对开坯机在生产期间出现的自动旋松现象进行了分析,并针对问题提出了有效的改进措施。

本文根据现场实测所得的某型木板热压机框架尺寸,利用pro/e建立了框架的3d实体模型,运用hypermesh进行实体网格划分,然后借助ansys对框架的保压工作阶段进行了有限元静力学模拟。最初的仿真结果表明该框架结构存在较大的应力集中,无法满足强度设计要求,进而对框架结构进行了局部改进,重新校核验证了改进后的结构设计是合理的,最终的框架结构设计已交付工厂生产。

无轴螺旋输送机的结构改进

涡旋压缩机经济器系统的性能分析——设计出以涡旋压缩机经济器系统为基础的寒冷地区用空气源热泵系统，并对其工作循环进行详细的热力学分析，结果表明，涡旋压缩机经济器系统可以明显改善热泵的低温适应性。通过分析补气压力对经济器系统性能的影响，找出了补气...

通过对某舰用空压机金属软管断裂现象进行深入分析、总结,提出整改措施,使空压机金属软管能适应艇用环境,最终保证潜艇的可靠性及安全性。

无油空压机

风冷螺杆机组冬季风侧换热器作为蒸发器时存在分液不均问题,换热器集气管温度波动,影响制热量。通过实验测试找出原因:翅片换热器上下进风量不均;通过换热器各路铜管的制冷剂质量流量不均。调整换热器管路布置;计算调整混合室的内径获得雾状流。通过性能更好的分液器和适当的换热器设计,取得了较好的分液效果,提高了机组制热量。

介绍了一种自行研制的空调表冷器热工性能测试系统,该系统是通过对实验室现有空气调节处理过程实验台进行改造制得。在压缩机和节流阀之间装设套管式蒸发器,制得冷冻水,经水泵送入表冷器中,与空气进行换热后重新返回套管式蒸发器中。通过温控器实现表冷器入口冷冻水温度的控制,表冷器进出口冷冻水温通过布置热电偶进行测量,冷冻水流量通过转子流量计进行测量,利用原有干湿球温度计测量空气进出口干湿球温度,进而在不同工况下实现表冷器析湿系数、热交换效率、接触系数和换热量的测试。依据测试结果分析风量、风速、冷冻水流量对表冷器热工性能的影响。

铜管是凝热器、表冷器等热交换器的首选管材,某表冷器铜管在投入使用后短时间内发生泄漏。本文对腐蚀铜管和铜管内壁的垢状物进行了化学成分测定,采用om、sem和eds等多种检验手段进行综合分析;同时对循环冷却水进行了水质分析,分析结果表明:吸附在铜管内壁的垢状物,破坏了铜管内壁表面致密的钝化膜,形成原电池效应并产生点蚀,导致铜管发生泄漏;在对泄漏原因分析的基础上,本文提出了改进措施。

通过利用热水排凝水切断阀将排凝水排入热水回收管道,对工程机械轮胎过热水硫化工艺进行改进。改进后,硫化工艺曲线没有发生异常,热水系统压力和除氧罐运行正常,回收水温度下降比较明显,热水回收管内水温提高,节约了蒸汽量,节省了电费。

根据《jb4732-1995钢制压力容器-分析设计标准》的相关要求,利用ansys软件对某化工设备厂硫化罐的旋合卡箍式封头进行建模及应力分析,参照常规设计得出的封头尺寸进行优化设计,在有限元分析的基础上得出了优化设计的结果。结果表明,按照优化设计得出的尺寸进行制造的产品,比常规设计节约了13.5%的材料,同时也提出了一种通过假定尺寸的优化方案。

边墙挤压机是为采用《边墙施工法》研制的一种新型混凝土施工机械,广泛应用于公路、铁路填方工程的混凝土护坡、建筑物周边和山体防滑混凝土护墙,以及江河、湖泊防洪堤坝的混凝土护面等场合。

yb32-200四柱液压机是我厂主导产品,1982年投入批量生产。经多年改进完善,最近获得“部优”产品称号。该机结构特点是具有一个主吨位栓塞油缸和一个空程快速下行增速油缸,还有安装在主缸两侧的两个回程油缸,可实现压机所需的各种运动。但缺点是油缸较多,结构复杂;同时,回程缸内孔需外协加工,故成本偏高。且近年原料价格上涨,产品成本上升,经济效益明显下降。

热电冷联供系统设计分析及应用

针对目前工厂空压机大量余热散失浪费的现状,提出热能回收的改造方案。

cpu风冷散热器散热性能分析与研究——风冷散热是目前微机最常采用的散热技术。在介绍风冷散热器基本组成要素和传热原理的基础上，对散热器传热过程进行了分析和研究，深入探讨了影响风冷散热器散热性能的因素，为用户合理选择散热器，保证系统稳定运行提供了有...

针对立式旋压机纵向滑体的工作工况,设计开发了一种液压配重系统,首先设计液压配重系统原理图,根据工况要求选择了液压元器件,并阐述了系统功能组成和工作原理。应用amesim软件建立液压配重系统仿真模型,在2种不同工况下运行仿真,得到了在2种不同工况下立式旋压机纵向滑体位移曲线和液压配重油缸的流量变化曲线,最后分析仿真曲线说明,所设计液压配重系统满足立式旋压机纵向滑体配重工况要求。

螺旋道钉是铁路上大量使用的紧固件,采用冷镦模生产铁路用螺旋道钉,设备简单,生产效率高,产品质量好,具有较好的经济效益。

螺旋弹簧冷绕成形过程中的各种参数对弹簧回弹量影响很大。通过对螺旋弹簧冷绕成形及回弹过程的分析,基于大型非线性有限元分析软件abaqus6.8,建立了螺旋弹簧冷绕成形及回弹的有限元计算模型。计算了成形过程中不同张力大小、不同芯轴直径与簧丝直径的比值及不同绕簧节距对弹簧回弹量的影响和回弹后弹簧中径各节点位移的变化。仿真分析表明张力大小对回弹影响很大,张力越大,成形过程中簧丝的内应力越稳定且内应力也越大,簧丝截面内塑性区域所占比重越大,回弹量越小;当簧丝直径一定时,芯轴直径越大,即芯轴直径与簧丝直径的比值越大,回弹量越大;当芯轴直径一定时,簧丝直径越小,横截面的内应力越大,回弹量越小;绕簧节距越大,簧丝内应力越不稳定,平均内应力越小,回弹量越大也越不稳定;回弹后弹簧中径和节距显著增大,弹簧应力由卡盘连接处开始慢慢减小。

采用fluent软件分别对套管换热器和管束换热器的流场及传热和压力降特性进行数值模拟与分析,并与试验数据进行比较。结果表明,螺旋肋片强化传热的主要机理是螺旋肋片引起的螺旋流动使流体流速提高并产生二次流,减薄了速度边界层,促进了主流流体和边界层流体的掺混;换热管之间螺旋流动的相互影响进一步提高了换热器的传热系数;螺旋肋片的螺旋角和流体雷诺数对壳程努塞尔数和压降产生显著影响,应将螺旋角和雷诺数限制在一定的范围内。数值模拟结果与试验数据吻合较好。

1螺旋管屏结构简介1.1螺旋水冷壁结构(见图1)1.2管屏规格以某工程超临界锅炉为例,组成管屏的管子规格为φ38×6.5,材质为sa213t12,扁钢6×15材质为sa387gr11,管屏与水平线夹角为17.893°,成排弯管屏只有一个弯头,当管屏与水平线夹角成17.893°时在水平面内的投影弯曲角为90°,弯曲半径为r250mm。整台锅炉螺旋管屏共约60屏。管屏最大宽度1855mm。管子约为35支。管屏展开长度约为11m。