方形坯料拉延筒形件压边力系数优化设计

介绍了一种在浅筒形件筒壁上冲方孔的模具,分析比较了两种工艺方法的优劣,并介绍了模具工作过程及主要模具零件的设计

13 目录 第1章概论 1.1课题背景及意义 1.1.1课题的来源 1.1.1课题的意义 1.2国内汽车覆盖件模具的现状及发展 1.2.1汽车覆盖件简介 1.2.2模具cad三维参数设计 第2章产品结构分析及工艺方案的确定 2.1产品的结构分析 2.2工艺分析 2.2.1工艺方案的确定 2.2.2工序流程图（dl图）的设计 2.3拉延件的设计 2.3.1拉延件的冲压方向 2.3.2工艺补充部分的设计 2.3.3压料面的设计 2.3.4拉延筋的设计 第3章工艺计算及主要参数的确定 3.1毛坯确定 3.1.1毛坯的尺寸 3.1.2毛坯的材质 3.1.3材料利用率 3.2拉延力的计算 3.2.1拉延凸模压力的计算 3.2.2拉深压边力的计算 3.3压边圈压力的计算 3.4卸料力的计算 3.5凸、凹模间隙的确定 3.6拉延模具的行程计

分析了方筒形咖啡罐杯身模具拉深的工艺特点,介绍了方筒形不锈钢制件拉深模具的完成过程。方筒形不锈钢制件拉深是在圆柱形模具二次拉深的基础上,通过工艺分析和模具设计优化实现的。通过优化设计,简化了模具结构,明确了模具主要零件的设计要点,缩短了生产周期,降低了零件废品率,提高了拉深件表面质量,应用稳定可靠。

不锈钢盒形件与椭圆筒形件拉伸模设计 [摘要]介绍了在单动液压机上拉伸椭圆筒形件与不锈钢盒形件的模具的结构,采用液压压边装置 有效地解决了恒定压边力问题,保证了拉伸件的质量。 1零件分析 椭圆筒形件如图1所示,不锈钢盒形件如图2所示。图1所示零件材料为08al,厚度为2mm, 尺寸精度和表面质量要求较高,多台阶结构复杂,冲压难度大,需经数次拉伸成形。简要工艺分 析如下: (1)下料尺寸为?221mm。 (2)第1次拉伸成圆筒形。 (3)第2次拉伸成椭圆形。 (4)第3次拉伸成?70mm,并保持一定高度的 椭圆部分。 (5)第4次拉伸成?35mm。 (6)第5次拉伸成?32mm。 (7)第6次拉伸成?30.5mm。 (8)整形肩部。 (9)整形凸缘部。 图2所示盒形件材料为cr18

介绍在单动液压机上拉伸椭圆筒形件与不锈钢盒形件的模具设计。采用液压压边装置可有效地保持恒定压边,保证了拉伸件的质量

介绍了在单动液压机上拉伸椭圆筒形件与不锈钢盒形件的模具的结构,采用液压压边装置有效地解决了恒定压边力问题,保证了拉伸件的质量

借助拉延珠模拟试验机,分析了6种冲压润滑剂对5种汽车板料成形时拉延筋处摩擦系数的影响。结果表明:不同润滑剂对不同汽车板料成形时拉延筋处的摩擦系数的影响程度不同;随着润滑剂的运动粘度的增加,板料的摩擦系数相应降低;5种板材中电镀锌预磷化板的摩擦系数最低

江苏财经职业 技术学院 专科毕业设计说明书 山东建筑大学毕业设计说明书 i 目录 摘要····································································ⅲ abstract····························································ⅳ 1前言 1.1课题的特点及研究意义·················································1 1.2模具发展行业的研究现状················································1 1.3课题设计思路及研究内容···············································2 2工艺分析及计

简支梁体外预应力索线形布置优化设计——预应力钢筋(铜绞丝)是土木工程中高强材料。体外预应力在桥梁结构技术中的应用是现代预应力的新发展，体外预应力索是体外预应力混凝土结构的主要受力构件。文中以简支梁为例对其进行了线形优化设计。　　

设置直肋方形薄壁钢管混凝土长柱优化设计

目的探索设置直肋方形薄壁钢管混凝土长柱的增强效果,并优化设计其相关参数.方法通过分析9个无肋、单向和双向设置直肋方形薄壁钢管混凝土长柱偏压和轴压的试验结果,用正交试验设计和多元回归分析评价了加载初始偏心距、设置直肋集合长度对长柱极限承载力的影响.结果设直肋薄壁钢管混凝土长柱能达到较高的极限承载力,与无肋的普通钢管混凝土试件相比,偏心距70mm试件的极限承载力提高了18.7%,偏心距40mm试件提高了18.4%,轴压试件提高了21.1%.结论正交设计和多元回归分析证明设直肋能显著改善薄壁钢管混凝土的承载力,显示了优异的结构特征.

方形补偿器预拉伸（旁站） 1、拉伸目的及原理： 1.1、目的：为了减少方形补偿器在运行中的变形和承受的膨胀应力：提高补 偿能力，在方形补偿器安装时应进行预拉伸 1.2、原理：方形补偿器安装在管段的两个固定中间位置(图2---70)，因热媒通 过使管道因温度变化而伸长.热伸长会产生对两侧固定支架水平推力。为 了保持力的平衡，反作用力使方形补偿器产生压缩变形。以补偿因热膨 胀而对固定支架产生的应力。 2、拉伸准备： 2.1、拉伸专项方案、安全交底、技术交底、补偿器检验记录、补偿器预拉伸 记录、补偿器安装记录； 2.2、合格的特种作业人员（持证上岗） 2.3、准备切割、焊接设备，落实安全设施（脚手架稳固、安全带无破损） 2.4、预拉伸区域内固定支架间所有焊缝（预拉口除外）焊接完毕，需热处理 的焊缝热处理后经检验合格。 2.5、预拉伸区域内的支架安装完毕，管子与固定支架已妥善固定，预拉口

方形垫片冲孔、落料复合模设计

条缝形送风口阻力系数及影响因素

t303-1-2圆形方形风管止回阀 适用：t302-1～9圆形、方形、矩形钢制蝶阀一般在空调管道的支线起调节风量的作用。使用方式分手柄 和拉链式两种。 ■t303-1圆形风管止回阀 注：1、本阀装置的目的是风机停转时防止气体倒流。 2、本阀装置范围，要求风管中风速不能小于8米/ 秒。 3、本图安装方式为水平式，垂直式安装不用重锤， 订货时应注明安装方式。 t303-1圆形风管止回阀规格尺寸 尺寸表 型号12345678910111213 d220250280320360360400450500560700800900 a10101010101015151515151515 b6080100100110110130150150150150150150 c1101

方形、矩形管理论重量表 型号理论重量（kg/m）型号理论重量（kg/m） 20*20*1.20.7550*30*2.53.02 25*25*1.20.9450*30*33.6 40*40*22.2950*32*22.2 40*40*2.53.0250*35*2.53.32 40*40*44.6855*38*22.8 50*50*2.53.8160*40*2.53.81 50*50*34.4460*40*34.44 50*50*45.7460*40*45.74 60*60*2.54.5270*50*47.02 60*60*35.3880*60*37.09 60*60*47.0280*60*48.22 70*70*48.2280*60*510.25 70*70*510.290*40*2.55.19 80*8

不锈钢翻边管冷冲压拉延折弯的方法

易开盖铆钉凸形有正反拉延

本文将详细介绍方形檩条在建设工程领域的应用，包括其定义、特点、材料选择、安装方法和注意事项等内容。

为解决方形矿用隔爆箱箱体螺栓组均布情况下,受到内部压力时各螺栓受力不均的问题,提出了一种方形压力容器螺栓组布局的优化方法。该方法利用ansys有限元进行建模并受力分析,然后对ansys有限元的分析结果加权处理,利用matlab工具对螺栓组的分布情况进行布局优化;然后再次进行有限元分析,发现螺栓组的受力状况逐渐均衡,利用该优化方法反复优化,发现螺栓组各螺栓受力趋于均衡,表明该优化法的有效性。

一、问题的提出 图1所示为仪表内圈架零件，工厂要求用10钢冷拔管ф85mm×1．5mm的材料生产。

分析了u形电枢在水介质中的阻力系数,提出了电枢在流体介质中的运动数学模型,基于有限元构建了u形电枢在水介质中的仿真模型,得到了u形电枢在水介质中的特征衰减长度,利用电枢有效长度解算出了u形电枢的阻力系数。构建了u形电枢回收试验系统,开展了回收验证试验。试验结果表明,得到电枢的阻力系数大约为1.283,与仿真结果基本一致。