钢激光相变硬化处理的组织和硬度

综述了co2激光熔凝和相变硬化的国内外研究现状，就目前该领域中存在的问题及其发展方向提出了自己的看法。

电子束表面处理可以提高钢铁材料的表面硬度和力学性能。研究电子束扫描对45钢硬化层组织和性能的影响,探讨电子束功率、扫描速度等工艺参数对硬化层组织和性能的影响。采用扫描电镜分析45钢电子束表面强化层的显微组织,用显微硬度计进行硬度测试。结果表明,45钢经电子束扫描处理后,硬化层的组织为针状和板条状马氏体,组织比常规调质处理更加均匀、细小,试样表面的平均硬度达58hrc,比淬火加低温回火处理的硬度高3～5hrc,是调质处理的两倍,从处理表面往下沿深度方向硬度逐渐减小。电子束工艺参数对硬化层组织和性能有较大影响,硬化层宽度和深度随着电子束功率的增加而增加,随着扫描速度的增加而减小;硬化层的最高硬度随着电子束功率密度的增加而增加,随着扫描速度的增加而减小。

铬钼铜灰铸铁阀座激光相变硬化工艺试验

由于传统钻杆生产中对接头螺纹采用的表面渗氮硬化技术会出现硬度值偏高、不稳定及渗氮层深度偏低而导致的钻杆机械性能不佳等现象,采用激光淬火代替氮化来提高钻杆接头的性能,实验结果表明,激光淬火后接头的表面硬度、淬火层深度、耐磨性及抗疲劳等机械性能得到提高,同时该技术也能提高钻杆的使用寿命,且既省时又省工。

针对奥氏体不锈钢卡套硬度低、抗刮擦性能差、使用寿命短等问题,本文分别采用低温离子渗氮,离子渗碳和离子氮碳共渗对奥氏体不锈钢卡套进行表面硬化处理。实验结果表明,低温离子渗碳处理后奥氏体不锈钢卡套表面获得的硬化层各项性能指标如硬度、组织、性能等均能满足其使用要求。

石材的再结晶硬化处理

采用等离子相变硬化设备对汽车发动机缸体灰铸铁进行了表面相变硬化处理,分析了处理后铸铁的显微组织和硬度特征。结果表明,相变硬化处理后的灰铸铁分三个区,即熔化区、固态相变区和热影响区,熔凝层的组织是细小的莱氏体。处理后的表面硬度有显著提高,并明显提高了发动机缸体的耐磨性和使用寿命。

喷丸强化是一种以小而硬的弹丸连续高速撞击金属零件表面而进行的一种特殊加工方法,零件通过喷丸可以大大提高材料的疲劳性能和抵抗应力腐蚀的能力。针对某型飞机上的喷丸强化零件,选取材料牌号为16co14ni10cr2mo高强度钢为研究对象,对两种厚度的试样进行不同喷丸强度的喷丸强化,对不同喷丸强度的试样进行疲劳寿命和残余应力场对比分析。

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pta(精对苯二甲酸)装置中球阀的主要失效形式是阀球与阀座密封面的磨损和腐蚀。为了提高密封面的耐磨性和耐腐蚀性,需进行表面硬化处理。论述了离子渗氮、超音速火焰喷涂、激光熔覆和pvd工艺的特点及钛材表面处理技术的前沿研究,结合pta装置实际工况和球阀的选用原则,对阀球与阀座密封面配对材料和表面处理技术进行分析研究。

等在1991年第5期撰文提供了金矿石堆浸尾矿的返水利用和无害化处理的试验流程:矿石在堆浸和水洗周期结束后对浸出尾渣在许多情况下要进行无害化处理,脱金后的工艺溶液和洗水重复用于新矿堆的浸出。为了研究返水利用在堆工艺中的影响,在进行了扩大试验。试验进行了4个循环,每个循环历时25昼夜,其中

我国发展建筑业取得巨大成果的同时,伴随而来的是建筑垃圾处理问题。本文从建筑垃圾的定义和种类分析入手,探究了建筑垃圾产生的原因和我国建筑垃圾处理的现状,旨在对建筑垃圾资源化处理提出具体可行的方案,将建筑垃圾循环利用,以促进经济可持续发展。

采用水冷铜模真空吸铸法制备了块状cu60zr30ti10非晶合金,用nd:yag激光束(功率201.6w)分别以20,40,60mm.s-1的速度对合金表面进行重熔处理,采用x射线衍射仪、光学显微镜、显微硬度计和电子探针等研究了熔凝层的显微组织和不同深度的显微硬度。结果表明:经20mm.s-1的激光重熔后,在块状非晶合金基体表面形成了两层新的组织,其中位于中间厚度约200μm第二层的硬度、耐腐蚀性均比基体的有明显改善,显微硬度达到873hv,该区域铜原子在弥散分布的尺寸为0.2~1μm微区聚集。

采用自配fe-ni-cr-mo-c-b-si粉末在t8a基体上进行了激光熔覆试验,获得了高致密度、高硬度、表面质量较好的熔覆层。在加工过程中发现,使用无水酒精作粘结剂的熔覆工艺性要比松香酒精溶液好,形成的熔覆层对基体t8a有良好的润湿性,光学显微镜下观察熔覆层的横断面,熔覆层与基体的界面处结合良好。熔覆层的显微硬度可达到625hv,而过渡区域的硬度更高,达到了700hv,熔覆层的内部质量和硬度符合预期的要求。

用盐酸作为钢材酸洗介质,会产生相当多的盐酸酸洗废液,废液如果直接排放会严重污染环境,而且浪费资源。以宝鸡瑞星化工机械厂和宝鸡铁塔厂的酸洗废液为原料,通过实验室小试,探索出了通过蒸馏浓缩以及浓缩液酸化制备盐酸的工艺条件;在此基础上设计了相关的工艺路线并进行中试,制得了浓度高达34%的盐酸,同时副产氧化铁红和磷肥;探讨了中试时所遇到问题的解决办法,并对中试结果进行了讨论。实践证明,该工艺不仅可消除酸洗废液对环境的污染,且有良好的经济效益,为钢材盐酸酸洗废液资源化处理综合利用提供了实用技术,是循环经济的很好实例。

采用固体nd:yag激光器焊接拉伸强度级别为650mpa、厚度为1.2mm的相变诱发塑性钢(trip)薄板,利用光学显微镜和电子显微镜研究了其不同焊接速度下对接焊缝的形貌和组织特点。测试了接头的硬度和抗拉强度,借助杯凸试验对比研究了激光焊接接头和母材的成形能力,并分析了焊接速度对接头组织、性能的影响。研究表明:trip钢的相组成主要是大量铁素体、贝氏体和少量的残余奥氏体;激光焊缝金属则主要由马氏体构成。焊缝金属或焊接热影响区的近缝区具有最高的硬度。焊缝金属的屈服强度和抗拉强度在垂直于焊缝方向与母材基本相同,但在平行于焊缝方向明显高于母材。与母材相比,激光焊接trip钢薄板的冲压成型能力明显下降。

采用准静态拉伸和扫描电镜分析了热轧x80管线钢的应变硬化行为及其微观组织结构。结果表明,x80管线钢的应变硬化特性决定均匀伸长率大小,针状铁素体+m/a的微观组织结构使得应变硬化指数呈现平台、缓慢下降和迅速下降三个变化阶段。

冷轧301L奥氏体不锈钢的变形和应变硬化行为

采用金相、x射线衍射(xrd)、拉伸试验和洛氏硬度检测等实验方法,研究4种不锈钢(410s、430、409l和304)的室温拉伸应变硬化行为,探讨其拉伸应变行为的特征与规律.结果表明:304不锈钢的加工硬化能力远高于410s、430、409l不锈钢,而且304冷轧(固溶)态的n值(0.57)高于304热轧(空冷)态n值(0.48).晶粒大小和第二相粒子数量是铁素体不锈钢应变硬化的主要因素,3种铁素体不锈钢应变硬化能力大小为:n410s>n430>n409l.304钢的强化主要来自加工硬化和应变诱发马氏体的相变硬化的贡献,冷轧态304与热轧态相比,在拉伸过程中诱发的马氏体很少(10%),其拉伸强化效应(384mpa)主要来自加工硬化本身.

采用喷丸技术对高锰钢表面喷丸处理,利用透射电子显微镜及高分辨电子显微镜研究由表层沿厚度方向的结构变化特征,并对硬度沿厚度方向的变化进行分析。结果表明:经过表面喷丸处理,样品表面形成了厚度约为20μm的纳米晶层,表面纳米化的程度与塑性变形量有关,喷丸处理高锰钢表层明显强化。随层深减小,硬度急剧增加。高锰钢表层的加工硬化主要是由于晶粒细化,而与相变硬化无关。

利用常压等离子相变硬化设备对灰口铸铁进行了表面相变硬化处理,处理后铸铁熔凝层的显微组织为初生奥氏体+莱氏体,固态相变硬化层的组织为隐针马氏体+残余奥氏体+片状石墨和少量磷共晶,铸铁的表面硬度明显高于基体硬度,并明显提高了灰口铸铁材料的耐磨性和使用寿命。

双相化处理工艺对冷拔双相钢丝组织和性能的影响