后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例资料

后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例 类别:我的文章评论(0)浏览(4254)2010-01-2823:45 标签：后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例 后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道 弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时， 锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不 相同的。 《公路桥梁施工技术规范》(jtj041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按 照以下公式： δl=（1） pp=（2） 式中：δl—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力 的平均值（n）； l—预应力筋的分段长度（mm）； ap—预应力筋的截面面积（mm

后张法钢绞线理论伸长值计算说明 一、计算依据 ｋ1+450东环路滨水大桥 左n2右n2 左n1右n1 钢束张拉顺序为：左n1-----右n2-----右n1------左n2。 预制空心板预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的90%，且混凝 土龄期不小于7d，方可张拉。 二、计算参数 孔道摩阻系数μ=0.17，孔道偏差系数k=0.0015/m，弹性模量e=1.95×105mpa，单根钢绞 线截面面积a=140mm2。锚下控制应力δ=1395mpa。锚口应力损失采用1.6%（数据由生 产厂家提供）故锚下最大拉制应力1372mpa。，工作端钢绞线长度，60×2=120cm 三、计算符号 a：曲线角度 lxy：分段钢绞线长度（mm） px：各点张拉力（n） pxy：各段平均张拉力 fxy：各段摩阻力（

后张法钢绞线理论伸长值计算说明 一、计算依据 ｋ1+450东环路滨水大桥 左n2右n2 左n1右n1 钢束张拉顺序为：左n1-----右n2-----右n1------左n2。 预制空心板预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的90%，且混凝 土龄期不小于7d，方可张拉。 二、计算参数 孔道摩阻系数μ=0.17，孔道偏差系数k=0.0015/m，弹性模量e=1.95×105mpa，单根钢绞 线截面面积a=140mm2。锚下控制应力δ=1395mpa。锚口应力损失采用1.6%（数据由生 产厂家提供）故锚下最大拉制应力1372mpa。，工作端钢绞线长度，60×2=120cm 三、计算符号 a：曲线角度 lxy：分段钢绞线长度（mm） px：各点张拉力（n） pxy：各段平均张拉力 fxy：各段摩阻力（

后张法钢绞线理论伸长值计算 [摘要]桥梁预应力施工时,采用张拉应力和伸长值双控,实际伸长值与理论 伸长值误差不得超过6%,所以伸长值的计算就相当重要,本文结合彭水至武隆段 高速公路施工实例,通过对后张法现浇预应力箱梁预应力钢绞线张拉伸长值的计 算,总结出一套较适用于现场施工的伸长值的计算方法。 [关键词]后张法钢绞线伸长值计算 一、工程简介 西部开发省际公路通道重庆至长沙公路彭水至武隆段高速公路c1标段 共有桥梁5座，桥跨结构为先简支后结构连续预应力砼t梁，其中50mt梁50 片，30mt梁260片，下面以30mt梁为例来说明一下后张法钢绞线理论伸长值 的计算方法。 二、结构型式 30mt梁高1.8m，砼设计标号c50,安装重量713kn。梁体共设有纵向预 应力钢束3束，设计均为两端同时张拉，钢绞线采用符合国标gb/t5224-2003

后张法钢绞线理论伸长值计算 （一）结构设计形式 第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝 土设计标号为c50。纵向预应力束采用低松弛钢绞线配ovm15-15型锚具和 ovm15-15l型连接器，钢绞线n1、n2、n3、n7、n8、n9采用单端张拉，n4、n5、 n6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配ovm15-15型锚具和 ovm15-15p型固定p锚，钢绞线n1、n2采用单端张拉。 （二）后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是 管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉 时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也 是不相同的。 《公路桥梁施工技术规范》(jtj041-2000)中关于预应筋伸长值的计

nk(kn)=2226 ay(mm 2)=140 eg(mpa)=195000 k=0.003 μ=0.26 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 2.25400.0067620.9932612210.99857 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 1.620.10470.0320820.9684272141.19108 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 11.92600.0357780.9648542065.93778 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 012065.93778 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 012065.93778 2462.26

钢绞线理论伸长值计算 理论伸长值计算公式：△l=pp×l/（ap×ep） 其中：pp=p[（1+e-（kl+μθ））/2] 式中： pp—预应力筋的平均张拉力，取张拉端的拉力与计算截面处扣除孔道摩擦损失 后的拉力的平均值； p1—预应力筋张拉端的张拉力 p2—预应力筋张拉端的张拉力 k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数取0.0015； θ—从张拉端至跨中曲线孔道部分切线的夹角之和（单位弧度）； μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数取0.20-0.25； l—从张拉端至计算截面的孔道长度； ap—预应力筋的截面积取139（mm2）； ep—预应力筋的弹性模量，取值1.95×105mpa； 25m箱梁预应力张拉计算书 ck0+667.275立交桥箱梁，设计采用标准强度fpk=1860mpa的高强低松弛钢绞线， 公称直径15.2mm，公称面积ag=139mm2，弹性模量eg

钢绞线伸长值计算公式 钢绞线伸长值计算 (1)依据台座具体形式及钢绞线锚固形式，计算下料长度为： 下料长度l=传力柱长+钢横梁宽-1.20 =85+0.60-1.20 =84.4m 设计图纸规定单束张拉控制力为195.3kn,则各阶段的张拉力为: 初始应力0.1δcon：0.1×195.3=19.53kn δcon：195.3kn 1.05δcon：205.065kn (2)根据公式δl=ρl/aypeyp，(式中:l=84.4m，ayp=140mm2，eyp=1.95×105n/mm2) 计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值： 结果为：0.1δcon时:δl1=60mm δcon时:δl2=604mm 1.05δcon时:δl3=635mm 则钢绞线在控制应力时的量测伸长值: δl=δl2-δl1=544mm

钢绞线伸长值计算公式 钢绞线伸长值计算 (1)依据台座具体形式及钢绞线锚固形式，计算下料长度为： 下料长度l=传力柱长+钢横梁宽-1.20 =85+0.60-1.20 =84.4m 设计图纸规定单束张拉控制力为195.3kn,则各阶段的张拉力为: 初始应力0.1δcon：0.1×195.3=19.53kn δcon：195.3kn 1.05δcon：205.065kn (2)根据公式δl=ρl/aypeyp，(式中:l=84.4m，ayp=140mm2，eyp=1.95×105n/mm2) 计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值： 结果为：0.1δcon时:δl1=60mm δcon时:δl2=604mm 1.05δcon时:δl3=635mm 则钢绞线在控制应力时的量测伸长值: δl=δl2-δl1=544mm

预应力钢绞线理论伸长值计算结果 连续端 △ln1=142.46㎜(142.46÷2=71.23㎜) △ln2=142.28㎜(142.28÷2=71.14㎜) △ln3=142.12㎜(142.12÷2=71.06㎜) 非连续端 △ln1=142.64㎜(142.64÷2=71.32㎜) △ln2=142.28㎜(142.28÷2=71.14㎜) △ln3=142.8㎜(142.8÷2=71.4㎜) 详细计算过程附后： 预应力钢绞线理论伸长值计算书 计算依据：根据设计图纸及《钢绞线试验检测报告》，由《桥规》129 页公式计算而得出结果： ppl 公式：△l=——————— apep 式中：pp———钢绞线的平均张拉应力（n）直线筋取张拉端 的拉力。 l———钢绞线的长度（mm）。 ap———钢绞线的截面面积（m㎡）。 ep———钢

钢绞线分段长lθpqpzpp△l总伸长量设计伸长量 编号(m)（rad）(kn)(kn)(kn)(mm)(mm)(mm) ab2.1970.00000.00000.00175760.9982439441745.1001742.0361743.56715.59 bc7.3307.00000.12220.027855150.9725292291742.0361694.1801717.99751.25 cd10.1650.00000.00000.0081320.9919009751694.1801680.4591687.31169.81 ab1.0960.00000.00000.00087680.9991235841745.1001743.5711744.3357.78 bc11.782

后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值的计算及现场控制 摘要：预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实 际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，预应力施工是一项 技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力混凝土结构的关键工 序，施工质量关系到桥梁运行的安全和交通人员安全，因此必须严 谨对待整个施工控制过程。本文通过实际施工过程，总结出一套预 制箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算方法及现场测量。 关键词：后张法；箱梁；预应力钢绞线；理论伸长值；测量 控制；。 tu757.1+4 1、工程概况 cjtj-i标段施家村大桥左、右幅孔跨布置为：（4×20）+（4× 20）+（4×20）m，起止桩号：k1+365.0～k1+611.0全长246.0m， 位于2×12.25m的分离式路基段内，桥宽2×12.25m。上部结构采 用装配式预应力混凝土连续箱梁；下部桥墩采用双柱

1 浅析后张法预应力钢绞线理论伸长值的计算 摘要：高速铁路的设计和施工中，桥梁工程占了很大的比重。桥梁工程大量采用后张 法预应力箱梁或预应力混凝土连续箱梁。在相关的设计文件及规范中，均要求预施应力钢 绞线采用张拉应力与伸长值双控的措施，因而预应力筋理论伸长值的计算就成为预应力施 工过程中重要的技术工作之一。本文根据工程实际，谈谈如何进行预应力钢绞线理论伸长 值的计算。 关键词：后张法钢绞线伸长值计算。 1、后张法预应力钢绞线伸长值计算的重要性 在客运专线预应力混凝土预制箱梁暂行技术条件（铁科技[2004]120号）第3.3.15条 明确规定：预施应力值以油压表读数为主，以预应力筋伸长值作校核，按预应力筋实际弹性 模量计算的伸长值与实测伸长值相差不得超过±6％；实际伸长值宜以20%张拉力作为测量 的起始点。 在设计文件中，给定的理论会长值是在预先设定的喇叭口及锚

1 浅析后张法预应力钢绞线理论伸长值的计算 摘要：高速铁路的设计和施工中，桥梁工程占了很大的比重。桥梁工程大量采用后张 法预应力箱梁或预应力混凝土连续箱梁。在相关的设计文件及规范中，均要求预施应力钢 绞线采用张拉应力与伸长值双控的措施，因而预应力筋理论伸长值的计算就成为预应力施 工过程中重要的技术工作之一。本文根据工程实际，谈谈如何进行预应力钢绞线理论伸长 值的计算。 关键词：后张法钢绞线伸长值计算。 1、后张法预应力钢绞线伸长值计算的重要性 在客运专线预应力混凝土预制箱梁暂行技术条件（铁科技[2004]120号）第3.3.15条 明确规定：预施应力值以油压表读数为主，以预应力筋伸长值作校核，按预应力筋实际弹性 模量计算的伸长值与实测伸长值相差不得超过±6％；实际伸长值宜以20%张拉力作为测量 的起始点。 在设计文件中，给定的理论会长值是在预先设定的喇叭口及锚

数量 张拉应力 （mpa） 截面积 (mm) 张拉端张 拉力(n) 管道偏差对 摩擦影响 （系数/m) 从张拉端至计 算面的长度 （m） 摩擦系 数 夹角之和 夹角之和 （换算） 平均张拉力 (n） 弹性模量 （mpa) 误差范 围（mm） 理论伸长值 （mm） 根100%бkayfakxuθθ(rad)kx+uθe-(kx+uθ)pe△l n1、n29138012601738.80.001539.370.145.9510.103864540.0735961676.3619500016269 n39139012601751.40.001539.470.1413.0740.228184340.09115081673.9519500016269 n49139012601751.40.0015

nk(kn)=1250.75 ay(mm 2)=980.115 eg(mpa)=198000 k=0.0015 μ=0.55 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 2.42300.0036350.9963721246.2119 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 1.1620.1161420.0656210.9364861167.05956 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 7.41800.0111270.9889351154.14567 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 011154.14567 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 0011154.145

预应力 筋编号 p(n)kl(mm)θ(弧度)μkx+μθe-(kx+μθ)pp(n)pa(n) ap (mm2) ep (mpa) 伸长值 （mm） t1-11939050.0015459.0000.250.0006890.99931171938381937721391950003.28 t1-21937720.0015418.900.052360.250.0137180.98637531924481911311391950002.97 t1-31911310.00155254.0000.250.0078810.992150019038018963113919500036.90 t1-41896310.0015418.900.052360.250.0137180.98637531

曲线预应力钢绞线理论伸长值分段计算探讨

钢绞线伸长量计算公式0

板型编号根数 孔道长 l(m) 孔道偏差 系数k 孔道摩 擦系数 μ 孔道累计转 角θ(rad)kl+μθe -(kl+μθ)控制张拉力 p(kn) 计算伸长值 △l(cm) 设计参考值 (cm)差值(cm) n136.3030.00150.250.052360.022540.97771579.3458.777.940.83 n236.3170.00150.250.122170.040020.96077574.3318.717.840.87 n146.3030.00150.250.052360.022540.97771772.4608.777.940.83 n236.3170.00150.250.122170.040020.96077574.3318.717.840.87 编号根数 孔

nk(kn)=1250.75 ay(mm 2)=980.115 eg(mpa)=198000 k=0.0015 μ=0.55 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 2.42300.0036350.9963721246.2119 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 1.1620.1161420.0656210.9364861167.05956 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 7.41800.0111270.9889351154.14567 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 011154.14567 伸长量精确计算法简化计算法 l(m)θ(rad)终点力(kn) 0011154.145

钢束号（孔号）分段各段长度m锚外张拉控制应力(mpa)曲线夹角之和(rad)总伸长量 l12.0931296.090-0.005650.99440.0135 l21.0461296.090.07-0.042720.95820.0066 l311.4161296.090-0.030820.96960.0729 l12.3931296.090-0.006460.99360.0155 l21.0461296.090.07-0.042720.95820.0066 l311.4161296.090-0.030820.96960.0729 l11.8221301.580-0.004920.99510.0118 l22.0911301.580.1047-0.065320.93680.0132 l