建筑对低矮建筑平屋盖上风压的干扰效应

低矮建筑通常都是成群出现的,周边建筑对被包围建筑的风荷载存在干扰效应。通过刚性模型表面测压风洞试验对被同类周边建筑所包围的平屋面低矮建筑表面风压系数进行测量,分析周边建筑的建筑面积密度、相对高度及排列方式对被包围建筑平屋面上的最大局部负风压及最大屋面升力的干扰因子的影响。试验结果显示,最大局部负风压的干扰因子除少数周边建筑面积密度很低或相对高度较矮时大于1.0外,多数情况下都小于1.0;所有存在周边建筑的试验工况中最大屋面升力的干扰因子总是小于1.0;两个干扰因子都随周边建筑面积密度的增大而减小;当周边建筑的相对高度小于1.0时,两个干扰因子都随周边建筑相对高度的增大而减小,但当周边建筑的相对高度大于1.0时,两个干扰因子对周边建筑相对高度的变化不敏感。基于上述试验结果,将两个干扰因子拟合成周边建筑面积密度及相对高度的函数形式,为低矮建筑的设计提供依据,为建筑结构荷载规范的修订提供参考。

酿成灾难。欠即可造福于人类，也可以使人们辛勤的劳动戍果毁于 ，使其熟悉肖防技术规范，按照规范施工；并要定期通报施工 度认真负责，才能做好建筑消防设旋工程质量工作。

周边高层建筑可能对大跨屋盖结构表面的风荷载产生较大影响。施扰建筑相对位置对屋盖总体受力和局部受力都会产生干扰效应,通过对施扰建筑处于不同干扰位置对大跨屋盖结构干扰效应的研究,得出施扰建筑的最不利干扰位置。

在同济大学tj2边界层风洞中进行了上海环球金融中心气动弹性模型的风洞试验,分析了距离较远且高度约为环球金融中心一半的周边建筑以及距离较近且高度与环球金融中心相当的金茂大厦对环球金融中心顶部平动和转动平均位移、均方根位移和绝对最大加速度的干扰效应.结果表明:当高层密集建筑群(不考虑金茂大厦)集中在上游或上游偏一侧时,会对平均值和均方根有一定的影响,特别是扭转响应,当高层密集建筑群集中在下游时,影响很小;当金茂大厦位于环球金融中心的上游或上游稍偏一侧时,会减小环球金融中心的平动平均位移响应,表现为挡风效应,其尾流会增大环球金融中心的平动均方根位移响应,而当遮挡效应使得平均或脉动压力在形心轴两侧分布不均时会增大转动平均或均方根位移响应.与以往研究不同的是,当金茂大厦位于环球金融中心下游或下游偏一侧时,会改变环球金融中心的漩涡脱落频率,当漩涡脱落频率和结构第一阶固有频率接近时,会在该频率振动方向产生显著的涡激共振现象.当金茂大厦位于环球金融中心一侧时会产生狭道效应(穿堂风),可能会对水平和扭转的平均和均方根位移响应产生影响,视狭道方位和压力分布状况而定.

以2幢相邻高层住宅建筑物为物理模型,以表征自然通风主要动力的风压差系数cp′为研究对象,采用计算风工程学的方法进行干扰效应对自然通风影响的研究,并对采用的数值方法进行风洞试验验证.研究结果表明:上游建筑物的存在对下游建筑物上的cp′值干扰作用明显;来流方向对上游和下游建筑物上的cp′值影响都很大,增大来流入射角有利于建筑物上cp′值的提高;在常见的住宅建筑群建筑间距范围内,增大建筑间距不能有效地提高受扰建筑物的cp′值.

对2个完全相同的串列方形高层建筑模型进行了受扰建筑风压测量的风洞试验。根据试验结果,分析了施扰模型相对位置和高度变化对受扰模型局部风压的影响。结果显示,高度比固定,迎风面平均风压在间距比小于3时为负压,大于3时为正压,侧风和背风面平均负风压及各个面脉动风压均在间距比等于3时取得最大值。高度比变化,间距比小于3时,迎风面平均负风压随高度比的增大而增大,侧风和背风面则均在等高时取得最小值,和平均风压不同,迎风、侧风面脉动风压均在等高时取得最大值,背风面在等高时取得最小值;当间距比大于3时,平均风压在各个面上均随高度比的增大而减小,脉动风压在迎风和侧风面随高度比的增大而增大,背风面则在等高时取得最小值。

从建筑群风效应的角度出发,运用数值模拟方法,结合风洞模型试验对群体低层四坡屋面房屋周围的风场及表面风压进行了计算和分析,并与双坡屋面建筑群做比较,在单体数值模拟计算结果和风洞试验结果有较好吻合的前提下,获得了有相邻建筑干扰的情况下,低层四坡屋面房屋的表面风压的变化规律,为群体建筑的合理建筑形式及结构抗风设计提供理论依据。

为研究超高层建筑风致内压的干扰效应,在不同干扰工况下对一典型开洞超高层建筑进行了内压风洞试验.分析了不同截面宽度、不同高度施扰建筑干扰下的平均与峰值内压干扰因子的分布规律,并通过功率谱分析,研究了有、无干扰建筑时脉动内压的能量分布.结果表明:有、无干扰下的超高层建筑风致内压近似服从高斯分布;串列布置时,随着施扰建筑与受扰建筑的截面宽度比的增大,内压干扰因子逐渐减小;在并列布置且侧面开洞时,平均与峰值内压均呈放大效应,且干扰因子随着宽度比的增大而随之增加,峰值内压干扰因子最大值为1.33,此时若并列间距较小时,旋涡脱落共振峰值消失,但helmhohz共振峰值能量会被大幅提高;当串列布置且施扰建筑高度与开洞所在高度相近时,侧面开洞受扰建筑的峰值内压始终被放大,峰值内压干扰因子最大值为1.12.

提出通过在风洞试验中多通道测量刚性模型表面瞬态风压并进行积分的方法研究高层建筑的动态风干扰。模型表面的瞬态风压利用多通道同步压力测量而得到。为提高数值积分精度,测压孔位置按高斯求积节点布置。设计了表面布置有测压孔的受扰高层建筑刚性模型和三种不同高度的干扰建筑模型,研究了相同高度以及不同高度的两个高层建筑之间的顺风向和横风向动态风干扰。借助干扰因子讨论了近邻建筑的位置、距离以及楼高对受扰建筑基础动态倾覆力矩的影响规律,并与传统方法所得结果作了比较。

基于流体动力学软件cfx10.0计算平台,采用数值模拟方法对行列式群体建筑物间的相互干扰效应进行模拟,研究各单体建筑表面的风荷载平均风压系数干扰因子随建筑物间距sx的变化规律,得出当sx较小时,变化规律复杂,上游建筑对下游建筑呈现明显的遮挡效应,当sx大于3b时,建筑群中各个建筑表面干扰因子趋于稳定。从风干扰角度为中高层建筑群的设计提供参考。

采用基于rans的sst(shearstresstransport)k-ω湍流模型对不同屋面坡角下双坡屋顶低矮建筑的表面风压及周围定常风场进行数值模拟,深入分析了坡角对结构周围流场及其表面风压的影响.在理解建筑周围流场结构的基础上,对中美澳3国风荷载规范中关于封闭式双坡屋顶低矮建筑主体结构的相关规定做了详细比较.结果表明,采用sstk-ω模型结合适当的边界条件,可较准确地预测结构表面平均风压系数及周围定常流场;分析建筑周围流场结构有助于理解并对比分析规范中的相应规定.通过规范比较可知,中国规范相对简单,美澳规范则较为详细的考虑了屋面坡角、建筑长宽比、气流分离及再附着等因素对风压系数的影响.最后,结合数值模拟的结论,给出中国规范相应规定的细化建议.

研究多个主开洞的低矮建筑风压特性对于其抗风意义重大,但目前此类研究有限。依托cfd数值模拟计算平台,研究单面多个主开洞和多面多个主开洞的低矮建筑的风压分布特性。研究典型低矮建筑在单面多主开洞和多面多主开洞时,不同风速和风向角下的表面平均风压变化规律。分析得到多个开洞建筑的洞口位置、洞口数量和分布对平均风压系数的影响规律,发现单面多个主开洞和多面多个主开洞的低矮建筑的风压分布特性。对于多面多个主开洞建筑,发现并提出"通口效应"的存在。研究成果可为多个主开洞低矮房屋的抗风设计提供参考。

基于低矮建筑表面风压测量风洞试验数据,分析了低矮建筑各部位风压系数的概率统计特征。分析结果显示,在迎风墙、屋盖上风区和侧墙上风区以及斜风时屋盖某些关键测点上,风压系数的偏度系数和峰度系数都严重偏离高斯过程对应值,表现出很强的非高斯性;在背风墙、屋盖下风区和侧墙下风区,尽管风压系数的偏度系数接近高斯过程对应值,但峰度系数仍然偏大,风压系数仍然是非高斯性的。将利用峰值因子法得到的模型各测点上的最不利正、负风压系数与直接观察法得到的结果进行了对比,结果表明,峰值因子法低估了墙面上的最不利正、负风压系数,低估了屋盖上的最不利负风压系数,但高估了屋盖上的正风压系数,估计误差率在-37%～+120%之间。

在相邻建筑物的干扰下,受扰高层建筑的风荷载与其在孤立状态下相比会有较大的变化。本文采用动态测力天平技术,通过模型风洞试验研究了方形截面高层建筑在周边另一个同样建筑的气动干扰下,其平均、脉动和峰值扭转风荷载的干扰效应,分析了建筑物间距、风场和风向角等参数的影响。研究表明,高层建筑扭转荷载的干扰效应很显著,b类风场0°风向角下,峰值扭矩干扰因子ifp可达2.1,45°风向角下更可高达3.5。最后通过分析受扰模型的基底扭矩谱讨论了上游建筑旋涡脱落的影响。

在tj-1风洞中采用高频动态天平技术对两个形状相同的方形截面高层建筑模型间的横风向动力干扰效应进行了风洞实验研究。同时,对主模型采用气动弹性模型,在相同的配置下进行了实验。两种实验方法所得的结果比较一致。最后应用人工神经网络方法对试验结果进行了模拟和推广,给出了横风向动力干扰因子的等值线图,可供规范参考。

采用可实现的k-ε湍流模型,对处于b类地貌风场中由4栋复杂体型高层建筑组成的建筑群进行了静力风荷载和风场的数值模拟,计算得出了群楼周围的流场分布和建筑表面各测点的风压,与风洞试验结果比较表明:数值模拟方法具有较好的精度,可用于两个以上的复杂体型高层建筑群楼的静力干扰研究。着重讨论了复杂体型高层建筑物之间的静力干扰效应,结果表明:串列布置时,上游建筑对下游建筑的迎风面和侧风面都有影响;而并列布置时,静力干扰作用只发生在相邻建筑物的侧风面,对相邻建筑物的迎风面影响很小;静力干扰效应随高度有显著的变化,尤其对高低错落的建筑群,表现为明显的三维效应。

研究品字形建筑群静力干扰效应,以及受扰建筑表面风压系数干扰因子的空间分布,分析建筑相对位置变化对静力干扰效应的影响.结果表明,建筑物串联布置且间距较小时,遮挡效应明显;建筑间斜列布置时,静力干扰效应减弱;建筑间并列布置时,容易发生狭缝效应.对于成品字形建筑群,下两建筑对上一建筑的干扰效应具有遮挡效应又有狭缝效应.受扰建筑表面风压的干扰因子,其分布沿高度和宽度的不同位置而变化显著.

wcdma上行干扰排查案例（phs引起的干扰） 一问题描述 某地wcdma网络的网管统计显示，全网大部分小区的rtwp值较正常情况均有不同程度的抬 升，上行干扰较为严重。正常情况下，wcdma的上行底噪应在-106dbm左右，而后台统计得 到的rtwp值，大部分在-103dbm以上，小部分在-100dbm以上，干扰最为严重的小区，rtwp 值在-85dbm左右，较正常情况有20db的抬升。 这些明显受到干扰的小区的地理分布如下图所示： 结合干扰小区的地理位置分布，扇区朝向，以及干扰强度大小进行分析，看不出明显的规律， 不像是某个集中的干扰源导致的干扰。 二干扰排查过程 在分析了干扰小区的基本特征后，干扰排查小组挑选干扰最为严重的图书馆站点作为重点排 查对象。 首先，后台维护人员采集了图书馆各小区的dms接收场强测试数据，其中干扰最为严重的 第2

制作了缩尺比为1∶200的泉州中芸洲海景花园9栋高层建筑的刚性模型,在其外表面布置足够的测点进行了同步测压风洞试验。试验得到了该9栋高层建筑表面的平均风压系数和脉动风压系数。利用风洞试验得到的风荷载数据,研究了该9栋建筑的风致响应,包括位移和加速度响应。结果表明:左右或下游建筑的影响可能会增大上游建筑的背风面"吸力";泉州中芸洲海景花园9栋高层建筑相互干扰效应主要表现为"遮挡"效应,其顶部加速度响应均小于规范限值,能满足人体舒适度的相关要求。

采用力天平技术,用风洞试验方法研究了5种不同高度和宽度比的一个和两个施扰建筑物在不同间距和地貌条件下对受扰建筑的静力干扰影响。分析中采用神经网络、统计分析等方法对不同影响因素进行分析和对比,采用了一种比较简洁的方式,描述三个建筑物间的风致干扰特性,解决了三个建筑物的静力干扰效应难以表示的难点。结果显示:对于顺风向静力干扰而言,干扰因子基本都小于1,呈现遮挡效应。但同时也发现,由于狭管效应,处于并列布置时的某些配置的最大干扰因子值可高达12,即此时结构在受扰后的平均荷载有可能比其孤立状态增加20%。一般情况下,遮挡效应随施扰建筑物的宽度的增大而增大,但狭管效应也会随之增强。高度比小于05的施扰建筑的影响可以忽略不计,对干扰效应有较明显影响的高度比在05～10之间,高度比超过此范围的建筑物的遮挡影响基本和高度比为1的一致,但狭管效应则会更为明显。

针对坡角为18.4°的典型双坡低矮建筑屋面局部风压非高斯特性；在a、b、c3类地貌下展开了风洞试验研究；主要研究了典型测点风压系数时程概率密度的分布特征；分析了不同地貌类别和不同风向角下风压非高斯区的分布规律；探讨了风压非高斯特性与屋面流场的关系；结果表明:斜风向下；相比gaussian分布和lognormal分布；gev分布和gamma分布能更好地拟合屋面易损区的风压系数概率分布；但当偏度与峰度较大时；对长拖尾区域的拟合效果较差；地貌类别和风向角对低矮建筑屋面风压非高斯区分布影响显著；斜风向下风压高斯区沿来流方向分成三股区域；且随着地貌类别变化而沿来流方向移动；屋面风压非高斯特性与风压空间互相关性系数呈正相关；

首先采用测力天平模型风洞试验研究了2栋高层建筑间的静力干扰效应,得到2个相同的方形截面建筑在不同相对位置时的静力干扰因子fm.然后基于fluent6平台采用rng(renormalizationgroup,重整化群理论)κ-ε湍流模型,计算了d类地貌风场中2栋高宽比均为6的方形高层建筑模型(10cm×10cm×60cm)在串列、并列和偏置状态下的静态三维流场和风荷载;并与风洞试验得到的静力干扰因子进行了比较.结果表明,数值模拟方法是研究建筑物静力干扰效应的一种有效途径,相对于试验方法,数值模拟更具有优势.