抗拔管桩的承载力及结构构造资料

抗拔管桩的承载力及结构构造

结合笔者参与广东省标准《锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程》修订的体会,介绍抗拔管桩单桩竖向抗拔承载力确定,结构构造包括桩身、接头、桩头与承台的连接等,提出其质量保证措施,供设计和施工人员参考。

单桩抗拔承载力特征值:实取：200kn 抗拔桩桩芯砼高度计算(φ500mm，内径φ250mm): 桩内直径φ210mm 桩芯砼灌注长度3m 抗拔承载力设计值400kn 桩芯砼強度等級c25 桩芯砼与桩内壁粘结强度设计值?n0.3n/mm^2 桩芯砼抗拉计算值=0.202204024n/mm^2<?n=0.3n/mm^2 满足砼抗拉要求! 抗拔桩钢筋计算: 实配钢筋直径:22mm 钢筋抗拉强度标准值?yk360n/mm^2 实配钢筋根数:6实配配筋面as2279.64mm^2 桩芯砼抗拉计算值=:175.47n/mm^2<?yk360n/mm^2 满足钢筋抗拉要求! 接桩节点焊缝计算 对接焊缝受拉强度设计值?tw120n/mm^2 对接焊缝厚度10mm 桩直径φ210mm 抗拔承载力标准值400kn 对接焊缝抗拉计算值6

4.抗拔管桩的结构构造 主要应注意下列3个问题：桩身结构；接头；桩顶（头）与承台的连接问题。 管桩与承台连接时，桩顶嵌入承台深度宜取100mm；另一条是：对于抗拔桩，应将桩的纵向钢筋全部直 接锚入承台内。锚固长度不得小于50倍纵向钢筋直径且不小于500mm。 预应力受拉钢筋的锚固长度表5是计算结果： 表中d为预应力钢筋直径。常用的承台混凝土强度等级为c30，则c30混凝土中的预应力锚固长度为 113d，当钢筋直径为9.0mm时，则锚固长度为102cm；当钢筋直径为10.7mm时，则锚固长度为120cm。 4.1桩身结构问题 4.1.1桩身的配筋。 4.1.2端板的质量。目前端板质量存在二大问题：端板的材质和端板的厚度。(1)端板的材质大部分不符合 规定;（2）端板的厚度普遍较薄。新广东规程不是按管桩直径来规定端板厚度，而是根

PHC管桩水平承载力试验与设计构造

静压管桩水平承载力受多种不确定性因素影响,是一个复杂的灰色分析问题。本文运用灰色理论,建立了一种预测静压管桩单桩水平承载力的数学模型,与实际工程现场水平静载试验实测数据进行了对比分析,证明其预测精度良好,适用性强,具有一定的工程参考价值。

m，m 500壁厚125桩周up1.57 截面净 面积 0.150.20m 22550桩重383kg/m备注0m桩长 序号(1)(2) (3)- 1a (3)- 2a (3)- 3a (3)- 1b (3)-2b (3)- 3b (3)- 1c (3)- 2c (3)- 3c (4)(4)-1(4)-2(4)-3 岩性填土淤泥砾砂 粉质 粘土 淤泥砾砂 粉质粘 土 淤泥砾砂 粉质 粘土 淤泥 风化 残积 全风 化 强风 化 中风化 桩周qsa88283310303510303505070120100 桩底qpa0400045005500 zk0140.58.511541153.9(4)-245.02018.51.0188.546.05500328731150.67

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PHC管桩竖向承载力确定

对三种曲线预测模型进行介绍,建立求解模型。依据天津地区phc管桩静载荷试验数据,利用grg优化程序求解模型参数,计算phc管桩竖向极限承载力预测值。通过对三种曲线模型的预测精度进行对比分析,证明usher曲线模型预测结果更为安全、可靠。

0.000标高102.96m桩长l=11.70m 桩顶标高100.56m 桩底标高88.86m 埋深(m)厚度侧摩阻力端阻力 土层层底标高mli(m)qsik(kpa)qsik*liqpk(kpa) 杂填土 1(杂填土)98.861.70711.90 2(粉质粘土)94.864.001766.00 3(粉质粘土)90.864.002392.00 5(砂质粘土)89.861.002020.003000 ∑li=10.70∑qsik*li=189.90 桩径(d)=0.40m 周长(up)=1.256m 截面积(ap)=0.126㎡ qsa=up∑qsia*li238.51kn qpa=qpa*ap376.80kn ra(单桩竖向承载力特征 值)=(qsk+qpk)/2

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本文通过实例计算比较了国内现行的规范对利用静力触探资料验算管桩承载力的公式,得出一些规范对于小直径的管桩承载力计算比较准确,对于大直径管桩的承载力计算尚需调整经验系数的结论。

管桩桩身的竖向极限承载力标准值、设计值 与特征值的关系 （一）、计算公式： 管桩桩身的竖向极限承载力标准值qpk、桩身竖向承载力设计值 rp与单桩竖向承载力最大特征值ra的计算： 1、管桩桩身竖向承载力设计值rp的确定： 根据03sg409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5 条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值rp：rp=afcψc。 式中rp—管桩桩身竖向承载力设计值kn； a—管桩桩身横截面积mm2； fc—混凝土轴心抗压强度设计值mpa； ψc—工作条件系数，取ψc=0.70。 2、单桩竖向承载力最大特征值ra的确定： 根据03sg409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6 条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值ra：ra=rp/1.35。 3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值qpk的确定： 第一种确定方

为了提高静压管桩单桩极限承载力的预测精度,本文在构建的静压管桩单桩极限承载力指标体系的基础上,建立了静压管桩单桩极限承载力的支持向量机预测模型,应用该模型对实际工程中静压管桩单桩极限承载力进行预测,并运用bp神经网络预测模型与其做对比,试验结果表明,支持向量机对静压管桩单桩极限承载力具有较好的预测性能。

设计规范: a.建筑地基基础设计规范,gb50007-2002 b.建筑抗震设计规范,gb50011-2001 c.建筑桩基技术规范,jgj94-2008 li(m)d(m)d(m)ui(m)ul(m) 120.50.50.51.57162.83 22.50.50.51.57162.83 311.10.50.51.57162.83 400.50.51.57162.83 53.10.50.51.57162.83 60.50.50.51.57162.83 700.50.51.57162.83 800.50.51.57162.83 n=20 (jgj94-2008公式5.4.6-1) (jgj94-2008公式5.4.6-2) 岩土名称 phc管桩单桩承

桩的承载力检测——桩的承载力检测

利用abaqus有限元软件,建立4个phc管桩有限元模型,分析桩型(ab型和a型)、箍筋间距和箍筋直径对phc管桩受弯承载力的影响。比较了公式和有限元计算得出的极限弯矩之间的差异。分析结果表明,ab型管桩的受弯承载力大于a型管桩的受弯承载力,减小箍筋间距和增大箍筋直径不能提高phc管桩的极限弯矩,有限元分析得到的结果大于公式计算的结果。

为了更加精确地预估预应力管桩路基地基的沉降变形,基于慢速维持荷载理论,进行了路基预应力管桩的静载试验和试桩的q-s曲线拟合,给出单桩沉降预估公式。同时,对拟合数据和实测数据进行了对比。研究结果表明:桩身完整性程度对单桩竖向极限承载力影响十分明显；指数函数模型对桩基的q-s曲线具有较高的拟合精度；在保证成桩质量的前提下,给出的预估公式对桩基的沉降量具有较好的预测能力,且相对误差较小。

预应力管桩的竖向承载能力分析从预应力管桩出现开始到现在一直都是工程人员的难题,由于桩基是隐蔽工程,很难全方位的了解桩基在受力情况下会产生什么样的反应.本文从预应力管桩的特性以及发展现状进行了较为详细的介绍;再分别从竖向荷载对预应力管桩的工作机理进行了阐述;然后再对预应力管桩的承载能力极限状态的计算方法进行了较为详细的阐述;望在今后能够对实际的工程检测有相当大的指导意义.

预应力混凝土管桩承载力_压桩力与极限承载力分析

为克服单项预测方法产生的误差,利用灰色模型gm(1,n)、多元线性回归、bp神经网络等3种单项预测方法建立组合预测模型,并采用熵值法确定加权系数。通过对phc管桩承载力进行比较预测,结果显示gm(1,n)法平均绝对百分比误差(mape)值为5.4%,多元线性回归法的mape为3.0%,bp神经网络法的mape为2.8%,组合预测法的mape为2.3%。因此组合预测法精度较高,实用性更强。