两平行面板组成独柱支承广告牌风荷载

以风荷载为主要控制荷载,对高速公路两侧单立柱钢结构广告牌进行了力学分析。静力计算表明,无论是承受风荷载还是结构自重作用,广告牌结构对地基的要求都很高,因此在设计和施工时应加以重视;模态分析表明,该类广告牌结构在承受低频荷载时,主要是面板在振动,立柱基本不会发生振动,且具有足够的低频稳定性,因此在设计和施工时需对广告牌的地基和面板加以重视。

《结构程序pkpm应用实训》开放性实验资料 1 3.1.3风荷载 建筑物受到的风荷载作用大小，与建筑物所处的地理位置、建筑物的形状和高度等多种 因素有关，具体计算按照《荷载规范》第7章执行。 1、风荷载标准值计算 垂直于建筑物主体结构表面上的风荷载标准值wk，按照公式（3.1-2）计算： βz——高度z处的风振系数，主要是考虑风作用的不规则性，按照《荷载规范》7.4 要求取值。多层建筑，建筑物高度＜30m，风振系数近似取１。 （1）风荷载体型系数μs 风荷载体型系数，不但与建筑物的平面外形、高宽比、风向与受风墙面所成的角度有关， 而且还与建筑物的立面处理、周围建筑物的密集程度和高低等因素有关，一般按照《荷载规 表3.1.10建筑物体型系数取值表 μs建筑物体型示意 0.8圆形平面建筑 正多边形或截角三角形平面建筑 n－多边形的边数 1.

本文详细介绍了建筑结构设计和公路桥梁结构设计对交通标志牌风荷载标准值的两种不同计算方法。通过对两者计算结果的对比分析,得出结论,供工程设计人员参考。

1 七、高层建筑（高耸结构）的顺风向和横风向振动 i.概述 顺风向和横风向 顺风向---抖振机制 横风向---机制复杂（高层建筑：紊流+尾流+气动弹性） 研究方法 顺风向： (1)平均风压（整体型系数）----准定常风力----随机振动方法计算--- 振动响应 (2)同步测压----脉动风力分布---随机振动方法计算---振动响应（不 能应用于格构式高耸结构） (3)高频动态测力天平---一阶广义风荷载---振动响应计算 (4)气动弹性模型试验----直接获得振动响应 横风向： (1)同步测压----脉动风力分布---随机振动方法计算---振动响应（不 能应用于格构式高耸结构） (2)高频动态测力天平---一阶广义风荷载---振动响应计算 (3)气动弹性模型试验----直接获得和振动响应 ii、高层建筑风压分布特性 2．1概述

精品文档 精品文档 七、高层建筑（高耸结构）的顺风向和横风向振动 i.概述 顺风向和横风向 顺风向---抖振机制 横风向---机制复杂（高层建筑：紊流+尾流+气动弹性） 研究方法 顺风向： (1)平均风压（整体型系数）----准定常风力----随机振动方法计算--- 振动响应 (2)同步测压----脉动风力分布---随机振动方法计算---振动响应（不 能应用于格构式高耸结构） (3)高频动态测力天平---一阶广义风荷载---振动响应计算 (4)气动弹性模型试验----直接获得振动响应 横风向： (1)同步测压----脉动风力分布---随机振动方法计算---振动响应（不 能应用于格构式高耸结构） (2)高频动态测力天平---一阶广义风荷载---振动响应计算 (3)气动弹性模型试验----直接获得和振动响应 ii、高层建筑风压分布特性

风荷载标准值 关于风荷载计算 风荷载是高层建筑主要侧向荷载之一，结构抗风分析（包括荷载，内力，位移，加速度等）是高层建筑设 计计算的重要因素。 脉动风和稳定风 风荷载在建筑物表面是不均匀的，它具有静力作用（长周期哦部分）和动力作用（短周期部分）的双重特 点，静力作用成为稳定风，动力部分就是我们经常接触的脉动风。脉动风的作用就是引起高层建筑的振动 （简称风振）。 以顺风向这一单一角度来分析风载，我们又常常称静力稳定风为平均风，称动力脉动风为阵风。平均风对 结构的作用相当于静力，只要知道平均风的数值，就可以按结构力学的方法来计算构件内力。阵风对结构 的作用是动力的，结构在脉动风的作用下将产生风振。 注意：不管在何种风向下，只要是在结构计算风荷载的理论当中，脉动风一定是一种随机荷载，所以分析 脉动风对结构的动力作用，不能采用一般确定性的结构动力分析方法，而应以随机振动理论和概率统计法 为依据。

推导了支承在框架上塔型设备出现横风共振的上、下限塔径计算公式和框架顶部的横风向风荷载计算公式。通过迭代计算求出给定基本风压、地面粗糙度类别、塔顶高度、框架高度等条件下,当框架顶横风向风荷载大于顺风向风荷载对应的塔径范围,框架顶横风向风荷载与顺风向风荷载比值最大值及对应的塔径。

《建筑结构荷载规范》-风荷载计算

《建筑结构荷载规范》-风荷载计算

关于中澳飓风区风荷载设计异同的比较——从实际工程出发，应用澳洲风荷载规范，对处在飓风区矿山项目中开敞式工业厂房的风荷载进行分析和计算。同时，比较gb50009—2001{建筑结构荷载规范》和澳洲风荷载规范计算风荷载的异同。结果显示，采用澳洲风荷栽规范计...

第07卷第10期中国水运vol.7no.10 2007年10月chinawatertransportoctober2007 收稿日期：2007-7-11 作者简介：蔡志波男（1973—）江汉油田设计院勘察室工程师（433123） 研究方向：岩土工程 高层建筑风荷载及抗风设计 蔡志波 摘要：随着轻质高强新型建筑材料的不断涌现，高层建筑不但建筑形式变化多样，而且结构体型也朝着高大、轻 柔的方向发展。故风对高层建筑的影响越来越大。所以必须认真对待高层建筑中风荷载。本文通过简述风的起因、 风的特征、风压及

最高窗顶标高阵风系数风压高度变化系数正压区负压区（墙面）负压（墙角边）压（屋面局部部位（檐口、雨蓬、遮阳正压区负压区 h（m）βgzμz体型系数μsl(1)体型系数μsl(1)体型系数μsl(1)体型系数μsl(1)体型系数μsl(1)体型系数μsl(1)体型系数μsl(1) 1～1028.8001.6461.4000.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 11～2057.8001.5641.7480.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 21～3086.6001.5231.9960.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 最高窗顶标高阵风系数风压高度变化系数正压区负压区（墙面）负压（墙角边

高层建筑等效静力风荷载分析

最高窗顶标 高 阵风系数 风压高度变 化系数 正压区 负压区 （墙面） 负压（墙角 边） 负压（屋面 局部部位） 负压（檐口 、雨蓬、遮 阳板） 正压区负压区 h（m）βgzμz 体型系数μ sl(1) 体型系数 μsl(1) 体型系数μ sl(1) 体型系数μ sl(1) 体型系数μ sl(1) 体型系数 μsl(1) 体型系数 μsl(1) 1～1028.8001.6461.4000.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 11～2057.8001.5641.7480.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 21～3086.6001.5231.9960.800-1.000-1.800-2.200-2.0000.200-0.2 最高窗顶标 高 阵风系数 风

本文针对双塔楼建筑风场的相互干扰作用,通过风洞试验研究塔楼的风压分布,将风压沿截面进行积分求出沿结构柱网方向的合力,然后反算出沿柱网方向的整体体型系数,实现了把风洞试验结果换算为工程设计软件直接可用的数据。本文还讨论了风对高层建筑的扭矩作用,采用扭矩放大系数来考虑风致扭矩。针对某对称双塔结构的风压分布特征获得用于指导一般性对称双塔结构设计的风压和体型系数分布规律。

风荷载作用下的层间位移角作为高层建筑结构控制参数对设计的经济性有着重要的影响,但不同国家及地区规范对层间位移角控制却不尽相同。世界各地的高层建筑在各自的规范控制下正常发挥使用功能,说明各规范的层间位移角限值均在合理的范围内。针对不同高度的框架结构、框-剪结构、剪力墙结构和框-筒结构在风荷载作用下的层间位移角,取相同结构尺寸、场地条件和风速,将中国大陆地区规范与欧洲、美国、澳新、日本、中国台湾地区和中国香港地区等规范进行分析对比。对于框架结构,发现欧洲、美国、澳新和中国大陆地区规范要求较严格,日本、中国台湾地区和中国香港地区规范要求较宽松；对于以剪力墙为主要抗侧力构件的结构,中国大陆地区规范要求最严格。按中国大陆地区和中国香港地区规范分别对位于中国香港地区的建筑进行计算和设计,并对其结果进行分析对比,发现中国大陆地区规范要求更严格。根据分析结果,建议中国大陆地区不区分结构形式与高度,将风荷载作用下的结构层间位移角限值定为1/450。

指出风的作用对桥梁结构的强度、刚度和稳定性起决定性作用,分析了风荷载对桥梁结构的影响,并针对不同的影响提出了相应的计算分析方法。

第27卷　第1期 2005年2月 　　　　　 三峡大学学报(自然科学版) jofchinathreegorgesuniv.(naturalsciences) 　　　　　vol.27no.1 feb.2005 收稿日期:2004212223 基金项目:国家自然科学基金资助项目(59678050) 作者简介:梁枢果(1950-),男,教授,博士生导师. y形平面高层建筑风荷载研究 梁枢果1　田　唯1　刘胜春2　李明水3 (1.武汉大学土木建筑工程学院,武汉　430072;2.北京良乡电力建筑研究院,北京　102401;3.中国空气动力 研究与发展中心,四川绵阳　621000) 摘要:介绍了y形平面高层建筑结构刚性模型在均匀流场和紊流场中三种风向角下的三维风荷载 风洞试验结果,分析了y

以越南首都大厦(vietnamcapitaltower)幕墙工程为实例,详尽介绍越南标准风荷载的计算过程,比较中越两国建筑风荷载计算方法,指出两国规范对风荷载的计算方法本质上是相同的,给出了越南标准风区图中基本风压值换算成中国规范的基本风压值对比表,比较了风压高度变化系数、风振系数取值的差异。最后以工程实例表明,同一条件下建筑围护结构风荷载中国规范计算值与越南标准计算值b、c类地貌相差不大,a类地貌中国规范计算值略大。

对双塔建筑进行了风荷载和风场的数值模拟,计算得出了建筑周围的流场分布和建筑表面各测点的风压,并着重讨论了双塔建筑物之间的狭缝效应,结果表明,并列布置时,干扰作用只发生在相邻建筑物的侧风面,对相邻建筑物的迎风面影响很小,干扰作用的大小与建筑物的间距有关。

介绍了线性滤波法和谐波叠加法两种脉动风时程的模拟方法。并利用madab语言，编制了谐波叠加法脉动风速时程数值模拟程序。通过对某211.5m高的框架剪力墙结构算例分析，结果表明：脉动风速的大小随高度的增大而逐渐减小，结构下部风振作用的脉动特性强于上部：不同高度之间的脉动风速时程相关性随着它们之间的距离越近相关性越好；不同工况下同一高度处脉动风速时程随着基本风压的提高而提高；davenport目标功率谱与文章模拟功率谱的在高频区的高度吻合可为高层建筑结构风振响应分析提供精度保证。

2.6风荷载标准值计算 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： 为了简化计算起见，通常将计算单元范围内外墙面的分布风荷载，化为等量的作用于楼面集中风荷载，计算公式如下： 式中: 基本风压；结构基本周期，取考虑风振影响。作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值为：w=βz·μs·μz·ωo，对于矩形平面μs＝1.3；μz可査荷载规范底层柱高取h=4.3+0.45=4.75m。计算过程如下表中所示wk=zsz.。t12=0.5×0.32=0.045,由于地面粗糙度为c类，t12应乘以0.62，得0.0279查表ξ=1.15；h/b=16.45/82.5=0.20查表v=0.40。 （1）各楼层位置处的值计算结果=1+ξvz/h 表2.6-1 楼层号 离地高度z(m) 相对高度z/h ξ v μ