内螺纹管接头

内螺纹铜管又称非平滑管，英文名称innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，内表面具有一定数量，一定规则螺纹的内螺纹tp2紫铜管。 由于内螺纹铜管内表面积的增加，所以它的导热性能要比光管提高百分之二十到三十。 内螺纹铜管的发展大致经历了如下几个发展阶段： （1）山型齿内螺纹管； （2）梯型槽内螺纹管； （3）顶角型内螺纹管； （4）细高齿型内螺纹管。（又称瘦高齿内螺纹铜管） 目前，国外又陆续推出了高低齿齿型、齿顶开槽、双旋向等内螺纹管 传热性能： 按照国标gb/t20928-2007中的要求，内螺纹铜管产品按照产品名称、牌号、状态、 外径、底壁厚、齿高加齿顶角、螺旋角、螺纹数和标准编号的顺序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-20072、（用tp2制造的， 供应状态为

MS-01-147螺纹管接头

注1：公称压力可用至圆园酝孕葬。 注2：应用无缝钢管的材料为圆园号钢，精度为普通级。 注3：全部襋。 注4：表面氧化（或磷化）处理。 注5：技术条件按允月/t966规定。 中国第一重型机械集团公司标准 焊接式端直通锥管螺纹管接头 cfhisd猿圆员原2008 代替yzb321-89 中国第一重型机械集团公司圆园园8原12原01批准圆园园8原12原3员实施 材料：装配件 本标准适用于油为介质管路系统中的焊接式端直通锥管螺纹管接头，公称压力员远酝孕葬，工作温 度原圆缘耀垣愿园益。 标记示例： 管子外径阅 园员园皂皂，凿为砸讙讈的焊接式端直通锥管螺纹管接头： 管接头员园（砸讙讈）cfhisd321-2008 皂皂 管子 外径 阅 园 公称 通径 阅晕 凿凿 园 凿 员 造造 园 造 员 蕴 扳手尺寸 韵型圈

(新)焊接式端直通锥管螺纹管接头

通过对600mw超临界w火焰锅炉水冷壁的设计与应用,研究试验φ32mm×6.3mm四头12cr1movg优化内螺纹管(omlr)在亚临界、近临界、超临界区的流动传热特性。试验获得了不同工况(压力、热负荷、质量流速)下内螺纹管壁温分布和内壁换热系数随焓值的变化规律。并根据试验数据,拟合建立单相、两相换热系数计算关联式,同时进一步建立传热恶化发生时的临界条件及干涸后传热计算关联式,为锅炉垂直上升内螺纹管水冷壁设计和运行提供可靠数据。

电厂在对管屏用测厚仪测厚时发现内螺纹管局部壁厚不足,取样解剖,通过着色发现在管子横断面上有很细的长条缺陷,现场判断为分层。实际是,电厂测厚的结果大部分是由于测厚仪与管子间偶合的不好,个别点是由于内螺纹管内部有小缺陷导致测厚减薄。经金相试验,结果表明缺陷是夹杂物。

分析了内螺纹衬塑直角管接头在给水管道中的应用特点,分析了其成型工艺性,设计了1副内螺纹衬塑直角管接头注射模,其中特别探讨了潜伏浇口及组合型芯的设计要点,保证了脱模及抽芯的可靠性,最终实现了产品的成型。

内螺纹抽芯机构的设计是螺纹塑件脱模机构的难点和重点。本文介绍两种带内螺纹pvc-u给水管接头的设计方案,重点分析并比较了这两种模具螺纹型芯的自动脱螺纹方案。

如有你有帮助，请购买下载，谢谢！ 1页 内螺纹铜管又称非平滑管，英文名称innergroovedcoppertube(igt)，是指 外表面光滑，内表面具有一定数量，一定规则螺纹的内螺纹tp2紫铜管。 由于内螺纹铜管内表面积的增加，所以它的导热性能要比光管提高百分之二十到三十。 内螺纹铜管的发展大致经历了如下几个发展阶段： （1）山型齿内螺纹管； （2）梯型槽内螺纹管； （3）顶角型内螺纹管； （4）细高齿型内螺纹管。（又称瘦高齿内螺纹铜管） 目前，国外又陆续推出了高低齿齿型、齿顶开槽、双旋向等内螺纹管 传热性能： 按照国标gb/t20928-2007中的要求，内螺纹铜管产品按照产品名称、牌号、状态、 外径、底壁厚、齿高加齿顶角、螺旋角、螺纹数和标准编号的顺序表示： 示例1：tp2m2φ9.52×0.30+0.20-53-18/60gb/t20928-2007

内螺纹管作为一种高效的节能元件已在动力、航天、电子等领域广泛应用,为进一步促进内螺纹强化传热技术研发,对近30年来内螺纹管内流动传热研究进行了综述,内容涉及内螺纹管内流动传热机理、传热规律、传热恶化及预报等.

为研究各种换热设备因污垢热阻的存在而造成大量能源浪费的实际运行过程.在考虑污垢的情况下,综合换热管的阻力特性,对比分析了分别选用内螺纹管和内壁光滑管的冷凝器的经济性,探讨其是否能够提高冷凝器的换热性能从而降低系统能耗.结果表明,选用内螺纹管不一定能够提高冷凝器运行的经济性,冷凝器存在临界流速和临界时间.文中结果为冷凝器的设计和经济运行提供了理论依据和指导.

JB-ZQ4399-97焊接式端直通圆锥管螺纹管接头

旋压成型是目前内螺纹铜管加工的一种主要方法,通过对无缝内螺纹铜管加工过程中的受力分析,借鉴金龙集团在实际生产中的经验,同时参考理论公式,总结出部分影响大螺旋角内螺纹铜管的成型因素,供设计内螺纹成型工艺时参考。

对不同结构的内螺纹管内空气-水两相流动的阻力特性进行了实验研究,从实验方面得出了影响内螺纹管阻力特性的主要几何参数(螺纹高度,螺纹升角,螺纹宽度等)对内螺纹管阻力特性的影响规律。结合实验现象,引入了研究内螺纹管阻力特性的并联管路模型,最终得出适用于不同结构内螺纹管的阻力特性半理论经验公式。通过该公式可以较好地反映出各个几何参数对内螺纹管阻力特性的影响规律。

采用实验方法,对比分析采用7mm的内螺纹管和光管冷凝器对冷冻系统整机性能的影响。测试结果表明,采用内螺纹管的冷凝器,冷凝温度降低1k,压损增大30%,功率减小1.5%,换热量增大2.5%,能效比增加3.3%。

在压力为8～10mpa、质量流速为350～600kg/(m2.s)、含汽率为0～1的工况范围内,对直径为38.1mm、壁厚为7.5mm的六头内螺纹管中汽液两相流体的摩擦压降特性进行了试验研究,试验段采用水平绝热布置。试验结果表明:压力对两相流摩擦压降的影响很大,两相流摩擦压降倍率随压力增加而减小,在临界压力附近趋近于1;两相流摩擦压降倍率随含汽率增加而先增加,然后有减小的趋势;两相流摩擦压降倍率也随质量流速增加而减小。并对用于计算汽液两相流体摩擦压降的试验关联式中的b系数进行了讨论。

本文在全周加热和单侧加热的条件下,对600mw超临界变压运行直流锅炉水冷壁φ28×6mm内螺纹管进行了传热与阻力特性的试验研究。试验参数为压力13-27mpa,质量流速400-1800kg/m2·s,内壁热负荷200-800kw/m2。试验得出了在不同参数条件下的壁温分布、发生传热恶化的临界条件、单相及两相对流放热系数、干涸后放热系数及内螺纹管的摩擦压降,提出了计算关联式,比较了单侧加热与全周加热的区别,为超临界锅炉设计提供了重要依据。

本文针对原有内螺纹管水压工装的原理、结构及使用后的效果，结合生产实情，对局部结构进行了改进设计，有效地提高了生产效率。

介绍了紫铜内螺纹管成型原理,成型装置的结构特点,设备性能

为了研究不同顶角的内螺纹管单相及冷凝的压降及换热性质,对具有相同外径(5mm)、相同螺旋角(18°)的内螺纹管进行实验,使用制冷剂为r22和r410a,质量流速为200～650kg/(m2.s),饱和温度为320k,进出口干度分别为0.8和0.1.结果表明,内部实际换热面积增加比aai/afr是和强化换热系数直接正相关的.其中r22为工质的1#管和r410a为工质的7#管具有相对高的换热系数和相对低的压降.且在计算压降时,应用了churchill模型[27]得出的摩擦系数及一个合适的相对粗糙度来修正光管的压降关联式.对kedzierski和goncalves关联式[11]进行修正,用基于齿根直径的换热面积代替实际内部换热面积,使误差在20%以内.

从理论上分析了芯棒倒锥角和芯棒长度对内螺旋凸筋形状畸变的抑制和消除作用，提出了采用倒锥形等螺距芯棒拉拔内螺纹管时芯棒几何参数的设计方法

在亚临界压力条件下，针对φ28．6mm×5．8mm的优化四头内螺纹管内汽．水两相流进行水平绝热条件下的摩擦阻力特性研究。研究结果表明，干度和系统压力对内螺纹管内的两相流摩擦压降影响显著。干度增大，则两相摩擦倍率增大；压力增大，两相摩擦倍率减小；当压力接近临界压力时，两相摩擦倍率接近于1。优化四头内螺纹管在相同工况下的两相流摩擦压降小于普通内螺纹管。当其应用于垂直管屏换热设备时，压力损失中摩擦压降所占比例将会减小，从而加大重位压降的影响程度，使得换热设备在特定工况下具有自补偿特性，从而形成良好的水动力条件。