内外涂层防腐工艺对高钢级管线钢管力学性能的影响

通过对x100管线钢原始状态和预应变状态钢材取光滑拉伸试样(st)和缺口拉伸试样(nt),并分别在纵向(l)和横向(t)加载,研究了各试样应力-应变、应力-直径缩减量等的变化情况。结果表明,高钢级管线钢表现出了塑性的各向异性、各向同性和随动强化等特性。此外,通过数值模拟和分析,对不同加载状态下的试样建立了可以表现各向异性塑性和延性的材料模型,并将各向异性塑性模型和随动强化模型融合到新的模型里,得到了三向应力与等效塑性应变在断裂起始点上的关系。

高钢级管线钢中碳氮化物析出对提高钢的强韧性有着非常重要的作用.基于高钢级管线钢的成分体系,建立(nbx,ti1-x)(cyn1-y)-aln复合析出的双亚点阵热力学模型,计算出800～1450℃内两种不同nb含量的管线钢中碳氮化物复合析出数据,并与jmatpro软件计算结果进行比较.结果表明:nb含量的增加,提高了nb的全固溶温度,扩大了高温析出温度区域;ti元素在1200～1450℃内析出速度很快,1200℃时两种成分钢中ti的析出量均大于50%;800℃平衡态时,析出物均以nbc为主;nb对ti元素的交互作用间接影响到aln的析出;热力学计算结果与jmatpro软件计算结果进行比较,试验数据有着良好的一致性.

介绍了国内管线钢管生产中落锤撕裂试验(dwtt)常用的标准。对于大壁厚管线钢管的dwtt,可采用全壁厚试样和规定尺寸的减薄试样来进行。从韧脆转变温度、断口剪切面积评判方法和减薄试样加工方法几个方面探讨了高钢级大壁厚管线钢dwtt的影响因素。提出了建议:采用减薄试样dwtt时,应避开材料的韧脆转变温度进行试验;采用单面减薄和双面减薄试样dwtt时,应在标准中明确试样的加工方法;另外,应对不同钢级减薄试样降低相同温度的试验结果进行相应的系数修正。

长输油气管道正在向大口径、高压力的方向发展,为满足这一要求,高钢级管线钢的应用逐渐成为油气管道建设的发展趋势。目前陆上天然气管道已经发展到x80钢级,国内外对更高钢级x100、x120的研究也取得了新的进展。本文系统整理并介绍了国内外x80、x100、x120等三种高钢级管线钢的开发、生产及应用现状,并展望了它们的发展方向。

序号检查项目检查方法 1文件及设备、器具、标准物质检查（r） 1．1审核工厂质量体系证书r 1．2审核工厂原料质量证明书，原料进厂复验报告（包括化学成分、 机械性能等） r 1．3审核工厂ndt人员、焊工资格证书r 1．4审核工厂wps及pqrr 1．5与本批产品制造检测有关主要仪表（如水压试验压力表）、量 具、试验设备的校验证书等 r 1．6无损检测样管/试块、r 1．7审核工厂例行检验报告、出厂试验报告，审核报告是否符合其 itp及合同规格要求 r 2产品理化实验及金相（p） 2．1化学成份分析p 2．2力学－拉伸试验p 2．3力学－断裂韧性试验（夏比冲击）p 2．4力学－焊缝延性试验压扁试验p 2．5力学－导向弯曲试验p 2．6力学－弯曲试验p 2．7金相检验p 3生产过程质量检

根据我国南海深海管线用钢管的技术要求,开发出了厚壁x70钢级φ765.2mm×31.8mm海底管线钢管。通过对钢管进行检测:钢管管体纵向和横向屈服强度≥550mpa,抗拉强度≥660mpa,屈强比最低达到0.81,焊缝抗拉强度达695mpa,均匀延伸率达到了7.6%,断后伸长率达到54%;在-20℃下管体冲击功平均值为340j,焊接接头冲击功平均值最低为168j;在0℃下管体ctod特征值δm最高达到0.688mm,焊接接头最小为0.222mm,热影响区最小为0.280mm。钢管管体母材、热影响区、焊缝部位的抗氢致开裂、硫化物应力腐蚀及盐雾腐蚀性能良好。试验结果表明研制的x70钢管具有优良的强塑性、低温韧性、断裂韧性及耐腐蚀性能,适用于海洋服役环境的油气输送。

总结了钢管3pe外防腐工艺设计和设备选型的经验,从预热炉选型、抛丸机工艺设置、酸洗和铬酸盐处理的选择、在线漏点检测位置和设备选型、喷淋房设置等方面对外防腐工艺进行了探讨。提出了钢管外防腐生产线工艺中工序设置或设备选型的见解。

针对穿线钢管现行涂锌工艺存在的问题和管内防腐层喷涂工艺及ｐｌｃ控制自动喷涂机进行分析和研究，提出用高能浸涂，工艺取代镀锌工艺和管内喷涂工艺的设想．

采用有限元方法对大口径直缝埋弧焊管jco弯曲成形过程进行数值模拟,根据abaqus有限元软件计算结果,分析不同上模曲率半径所对应的应力应变场分布特点,讨论目标弯曲角、加载弯曲角与凸模曲率半径之间的关系,给出了力与位移的关系曲线,以及不同凸模半径下管坯成形力与目标弯曲角关系曲线,为实际生产合理选择模具提供参考。

钢管防腐工艺介绍 各种涂装工艺的比较 工艺一：涂膜存在流挂、通体螺旋擦伤和泛白的质量缺陷。尤其严重的是螺 旋擦伤处的涂层厚度只有规定厚度的五分之一，而且外观感觉很差。同时该 工艺存在静电打火的工艺火灾隐患，近几年已经发生了几起着火事故，对安 全生产构成威胁。没有烘干工序也是该工艺的重要缺陷。由于这种工艺存在 许多难以克服和相互制约的矛盾，使其日趋显得陈旧，已不能适应现代工厂 化自动涂装的要求，将逐步退出钢管涂装领域。 工艺二：由于采用淋涂法，涂膜流挂严重。又由于辊道及链条设计不合理， 涂膜存在两道纵向和多处环状擦伤。这种工艺正在被淘汰。此工艺的唯一可 取之处是涂敷后进行了加热干燥。 工艺三：是一种技术先进但又不很成熟的工艺。在两个辊子之间瞬间完成喷 涂及固化，其优点不言而喻。但也存在难以克服的弱点，如：钢管表面的前 处理要求极为严格，稍有不慎，附着力明显下降；uv涂料和设备价格昂贵， 技

对制管企业在研制高钢级管线钢管过程中诸如组织领导、试验统一、取样部位、试验设备准备、试验结果评判等问题,分别进行了分析与讨论,并提出了一些较有共识和建议性的见解。这些见解对制管企业进行高钢级管线钢管的研制有一定的指导意义。

探讨了以材料自身的抗拉强度为基准值来测定其屈服强度值的方法,取拉伸应力-应变曲线上抗拉强度一定比例的两个数值,在曲线上拟合出具有一定斜率的直线,以该直线与横坐标交点为原点计算rt0.5或rp0.2。这种方法解决了因检测试验设备和试样加工精度等客观原因造成的高钢级大壁厚管线钢屈服强度测试结果不准确问题,为有效消除外在因素对屈服强度试验结果的影响提供了有效手段。

利用sem、xrd、能谱仪对不同温度下形成的腐蚀产物膜的形貌、厚度、结构和成分进行分析,利用纳米压痕仪测量腐蚀产物膜的硬度和弹性模量。结果表明,温度对腐蚀产物膜的表面形貌没有明显影响。在65℃到90℃温度范围内,温度对腐蚀产物膜的晶粒尺寸影响不大;115℃时,膜表面的晶粒尺寸不均匀,差别较大。温度对腐蚀产物膜的厚度影响较大,在65℃到115℃温度范围内,随着温度的升高,腐蚀产物膜的厚度降低;温度对腐蚀产物膜的表面成分影响不大,不同温度下膜的表面成分均为(fe,ca)co3复盐;在65℃到90℃温度范围内,随着温度的升高,腐蚀产物膜的硬度和弹性模量降低,在90℃时出现最低值,温度升高至115℃,膜的硬度和模量又明显升高

国内外高钢级管线钢的发展及应用_张斌

API5L(第43版)《管线钢管规范》

为了减小管线钢管jco成形工艺中成形管坯的椭圆度,基于塑性弯曲工程理论和机器视觉测量技术提出了管线钢管jco精确弯曲成形工艺。在管坯首道次成形过程中,采用两次预弯法,识别出板材的弹复规律,结合管坯目标成形角,预测出精确的压制行程;在后续成形道次中,利用误差补偿技术循环补偿上一道次的成形误差,实现管坯每道次精确弯曲成形。确定了适合管坯端面的图像处理算法、图像处理流程和直线检测算法,提出了采用正三角形作为标定模板求解摄像机外部参数的标定方法,由单幅图片快速、高精度地标定出摄像机的外部参数,建立了将图像角转换为管坯真实成形角的数学模型。实验结果表明,管坯成形角监测误差在0.2°以内,可控制成形管坯的椭圆度在1.5%以内,减小了成形管坯的椭圆度,改变了成形管坯的椭圆度控制依赖于操作者经验的现状。

影响管线钢应力腐蚀破裂的力学和材料因素

本文将详细介绍3pe防腐钢管的防腐工艺，包括其原理、施工步骤和应用范围等内容。通过了解3pe防腐钢管的相关知识，可以为建设工程领域的防腐工作提供参考和指导。

中海石油金洲管道有限公司继2006年首次研发出x65钢级海底输送用hfw钢管后,于2009年又成功研发出x70钢级hfw海底管线钢管。介绍了x70钢级hfw海底管线钢管的研制和开发过程。研究结果表明,研发的x70钢级海底管线钢管满足dnv-os-f101-2007海底管线技术规范和gb/t9711.3-1999标准(c级钢管)的要求,达到了预期效果。

钢结构防腐工艺 说到建筑钢结构，通常情况下，建筑企业如何进行钢结构防腐 工艺施工，钢结构防腐使用范围情况怎么样？基本介绍如下： 钢结构防腐蚀范围 大型钢结构如桥梁、电视塔、高压结铁塔、避雷针铁塔、海上灯塔、 大型水库闸、供水塔、海上采油设施、罐车、球罐、贮槽、油箱、碳 化塔、换热器、烟囱、集装箱、舰船船体、海上平台钢结构等，都是 长期处于海洋大气、工业大气腐蚀环境下。若要长期使用，而不进行 大面积维修，长效涂层防护是为前最佳，使用寿命可达20-30年，维 修费用少，可获得明显的经济效益。 型钢结构在海洋大气、工业大气中的腐蚀特点 大气环境下的钢结构受阳光、风沙、雨雪、霜露及一年四季的温度 和湿度变化作用，其中大气中的氧和水分是造成户外钢铁结构腐蚀的 重要因素，引起电化学腐蚀。 工业气体含有so2、co2、no2、ci2、h2s及nh3等，这些成份 虽然含量很小，但对钢铁的腐蚀危

利用焊接热模拟技术,通过光镜、环境扫描电镜和力学试验分析,研究了焊接热循环中t8/5对x70级管线钢粗晶区性能的影响。结果表明,随着t8/5的增加,粗晶区硬度逐渐减小,贝氏体化铁素体粗化,且其间的m-a组元由条状转变为块状,平均弦长增加,体积分数增大,奥氏体晶界m-a组元增多变粗,管线钢的韧性恶化,抗裂性变差,冲击断口扩展区呈脆性断裂。当t8/5=20s时,试样的起裂区可观察到大量的韧窝,具有较好的冲击韧性值。

通过对大量二次加热高钢级管线钢试样韧性指标和剪切面积之间统计规律的分析,研究了高钢级管线钢二次加热后的韧性变化规律,并和母材对比;同时对其与组织的变化关系进行探讨。研究表明,高钢级管线钢在(800～1300℃)二次加热后,剪切面积和charpy冲击功呈线性关系;背散射电子显微分析(ebsd)研究同时证明,有效晶粒是反映冲击韧性变化的合理参量。