双丝和单丝自动埋弧焊接头性能

介绍了焊接h型钢国内外使用领域、优点。主要技术装备及性能。探索了技术操作中的问题及改正方法,生产效率分析,扩大品种的设想与展望

一、简述20g是我国锅炉、压力容器制造行业中使用较早,比较常用的钢种。但近些年来锅炉生产厂家发现一个共性问题,即20g埋弧焊产品试板接头冷弯经常出现开裂,超出标准范围,从而影响了产品质量,增加生产成本,产品不能按时交付使用。这一现象引起了全国焊接界的关注,许多专家学者对此进行了较细致的研究和探讨,应用电镜观察断口形态,取得了很大的成果,并能反馈到生产中,给予指

采用双面埋弧焊方法焊接了20mm厚的q345r钢,分析了接头焊缝区及热影响区的组织并进行了显微硬度测试。组织分析表明,焊接接头焊缝区为柱状晶,组织为先共析铁素体、少量针状铁素体和珠光体;热影响区靠近焊缝处为等轴晶,组织为先共析铁素体+少量珠光体,离焊缝较远处为铁素体与珠光体相间的带状组织,珠光体有一定程度的减少。显微硬度分布表明,接头热影响区硬度最高,焊缝硬度高于母材硬度。

根据gb/t2358-1994标准,对16mm厚的高强船体钢焊接接头的焊缝中心-40℃的裂纹尖端张开位移(ctod)进行测试,绝大部分试样的断裂韧性值是有效合格的,其ctod值大于0.15mm,符合dnv验收标准。试验结果表明,在给定的双丝埋弧焊接工艺下,该钢种焊缝低温韧性好。该钢种中等厚度双丝埋弧焊焊接接头可以在不进行焊后热处理的情况下使用。

为提高重型h型钢焊接生产效率,采用了成都焊研威达自动焊接设备有限公司生产的双丝双道龙门自动埋弧焊设备,进行了双丝埋弧焊的工艺试验,确定了相关焊接工艺参数。实践表明,焊缝质量好,生产效率可提高2～3倍。

通过化学成分、微观组织、断口形貌分析等方法对某管线建设中x80螺旋埋弧焊管环焊接头裂纹产生的原因进行了研究。结果表明,裂纹出现于对接焊缝焊趾处,呈现沿晶+穿晶的开裂形貌,属于焊接冷裂纹。焊接接头气孔、夹渣和焊接死口处拘束应力过高是裂纹产生的主要原因,焊接工艺不当是裂纹产生的直接诱因,焊接前对管径周向全尺寸进行预热是防止该裂纹产生的主要途径。

本文通过锅炉钢20g和20k埋弧焊接头冷弯试件断口的金相分析,认为冷弯开裂主要是在接头熔合区附近,由于焊接热的作用,在接头的熔合区产生结晶裂纹和液化裂纹,冷弯时导致这些显微裂纹的扩展。经分析和试验表明:母材的含碳、硫和磷量是影响20g和20k钢热裂敏感性的重要冶金因素,而线能量大小则是冷弯开裂的外界因素。只有严格控制母材的含硫、磷量小于0.02％以下,含碳量小于0.2％以下,才能提高冷弯合格率。针对板厚为12～14mm的20g和20k钢,根据研究结果给出了可以提高这两种钢冷弯合格率的埋弧焊最佳工艺规范参数。

采用h08mnmoa焊丝埋弧焊焊接x80管线钢.利用扫描电镜分析焊接接头微观组织;采用动电位极化和电化学阻抗法研究了x80管线钢其焊接接头在0.5mol/lnahco3+0.02mol/lnacl溶液中的腐蚀行为.结果表明,在0.5mol/lnahco3+0.02mol/lnacl溶液中,由于显微组织上的差异,x80钢母材的耐点蚀性能最好;焊缝在短时间内的耐点蚀性能基本与母材处于同一水平,但长时间浸泡后的耐点蚀性能却比母材要差;热影响区的耐点蚀性能最差,且相对于母材和焊缝的差值较大.

埋弧焊焊丝 牌号 型号 gb 焊丝化学成分（%）(≤) 配合焊 剂 特点与用途 cmnsispcrnicu thm-43 (thg-43) h08a h08e h08c 0.10 0.30/ 0.60 0.03 0.030 0.020 0.015 0.03 0 0.02 0 0.01 5 0.20 0.10 0.20 0.30 0.10 0.30 0.20 sj301、 sj501及 hj431等 用于一般薄 板，锅炉及管 板接头的对接 及角焊 thm-43a (thg-43a) h08mna0.10 0.80/ 1.10 0.070.030 0.03 0 0.200.300.20 sj101、 sj127、 sj501及 hj431等 用于薄板及打 底焊焊接结构 thm-43b (thg-43b) h10mn2 0.12 1.50/ 1.90 0.070

二、公路篇 1 第四章钢筋工程 第4节钢筋手工电弧焊 1.适用范围 公路工程及市政公用工程钢筋连接钢筋直螺纹接头施工。 2.施工流程 3.控制要点（为更能说清楚，可以图文并茂，也可不插） 3.1钢筋下料 钢筋切口端面应与钢筋轴线基本垂直，宜用切断机和砂轮切 断，钢筋头部不能呈马蹄形和挠曲，出现挠曲时应调直，不得用气 割下料。 3.2钢筋直螺纹加工 必须使用合格滚丝机加工钢筋端头螺纹。螺纹的牙形、螺距等 必须与连接套牙形、螺距一致。 加工钢筋端头螺纹，应采用水溶性润滑液，不得使用油性润滑 液。 钢筋丝头商都应满足产品设计要求，极限偏差应为0~2p。 为防止堆放、吊装、搬运过程弄脏或碰坏钢筋头螺纹，要求检 验合格后的钢筋端头戴上保护帽或拧上连接套，钢筋班组人员应每 日进行检查，发现缺少保护帽及时补充。 3.3钢筋连接 连接钢筋时，钢筋规格和连接套筒的规格应该一致，并确保

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采用扫描电镜、x射线衍射和电化学分析仪等测试方法研究了6082-t6铝合金双丝mig焊焊接接头的组织及其耐腐蚀性能.结果表明,6082-t6铝合金双丝mig焊接头组织主要由α-al,少量的α-al+mg2si共晶和mg2si组成,其中mg2si主要分布于晶界;对焊缝与母材的动电位极化曲线与盐雾腐蚀后的腐蚀形貌分析表明,6082-t6铝合金双丝mig焊焊缝的耐腐蚀性低于母材,mg2si相的大量析出降低了焊缝的耐腐蚀性.

以材质为x70,φ1016×26.2mm的直缝焊管为例,对其多丝埋弧焊焊接工艺进行了研究。对影响直缝焊管焊接质量的电源、焊剂、焊丝、焊接工艺参数进行了分析。通过分析,为各种不同口径、材质直缝焊管的多丝埋弧焊焊接工艺研究奠定了基础。

针对多丝埋弧焊焊接工艺进行了分析和探讨,同时分析了焊丝、焊剂以及电源等对直缝焊管焊接质量具有直接影响的因素。通过上述的研究,希望能够有效的促进多丝埋弧焊焊接工艺在各种不同材质以及不同口径等方面的进一步发展。

分别对双丝焊和单丝焊的焊接接头进行了x射线无损检测、显微组织分析、性能变化检测和拉伸断口形貌分析。研究了双丝焊焊接工艺方法在高速动车组车体用6005a-t6铝合金的焊接成型可行性。结果表明,双丝焊焊接速度高、焊缝成形好,接头组织致密、晶粒细小,接头力学性能优良,适合高速列车的大批量自动焊生产。

钢板无坡口双面自动埋弧焊对接 试验计划书 编制： 审核： 批准： 2 内容 焊接工艺认可试验计划书.........................................................................................................1 1．范围...........................................................................................................................................3 1．1焊接方法..................................................................................

介绍了螺旋埋弧焊管预精焊生产工艺,对预精焊工艺生产x70钢级准1016mm×17.5mm螺旋埋弧焊管焊接接头拉伸试验、夏比冲击试验、维氏硬度试验等试验结果进行了统计分析,并与传统的一步法工艺进行了对比。结果表明,预精焊生产工艺焊接接头抗拉强度与一步法工艺基本相当,夏比冲击韧性、维氏硬度等性能略优于一步法工艺,综合力学性能良好,满足《西气东输二线管道工程用x70螺旋缝埋弧焊管技术条件》要求。

通过单电双细丝与单电单粗丝埋弧焊工艺的对比试验研究,得出:与单电单粗丝埋弧焊工艺相比,单电双细丝埋弧焊的焊接熔敷速度更高。其原因是焊接电流与焊丝直径是影响熔敷速度的主要因素,在同等的焊接电流下,单电双细丝埋弧焊的焊丝直径较小,电流密度更大,因而焊接熔敷速度更高;与单电单粗丝埋弧焊工艺相比,由于单电双细丝埋弧焊可使用较高的焊接速度,因此在焊接电流、电压相同的条件下,单电双细丝埋弧焊可获得更低的焊接热输入和良好的焊接接头冲击韧性。

为解决传统的手动金丝球焊接机无法实现金丝球焊的全自动化且装配精度较差的问题,通过分析金丝球焊接头与零件主要定位特征的相对位置关系,在对零件主要定位特征精确定位的基础上,利用特征之间相对位置的空间变换计算金丝球焊接头的位置,并通过在该位置附近划分较小的感兴趣区域进行识别,以达到对金丝球焊接头图像精确识别的目的。实验结果表明,对金丝球焊接头的识别成功率有明显提高。

采用lhm-200等离子弧焊机对1mm紫铜与低碳钢异种材料进行了熔透型等离子弧焊试验,得到了内部无缺陷、外观成形良好的接头.观察了接头的显微组织,并分析了工艺参数对接头力学性能的影响.结果表明,焊缝区中心显微组织呈细胞群状,界面两侧的组织特征呈现显著的不同,焊缝与铜侧界面没有明显的熔合线,局部呈漩涡状,钢侧与焊缝连接处出现了明显的分界线;最佳工艺为焊接电流为65a,焊接速度为0.4cm/s,离子气流量为0.7l/min,此时接头抗拉强度可达176mpa,试样断裂于铜母材热影响区.

依据英国bs7448断裂韧性试验标准,对x80级海洋隔水管埋弧焊接头进行了低温ctod(裂纹尖端张开位移)试验研究,测试了x80级533mm×25.4mm海洋隔水管对焊接头在0℃下焊缝中心和热影响区的ctod断裂韧性。试验结果表明:0℃下焊接热影响区的ctod值大于焊缝中心,即焊接热影响区的低温断裂韧性好于焊缝中心;0℃下对焊接头焊缝中心和热影响区的试样中超过半数在启裂时就发生失稳断裂,焊缝中心试样失稳断裂的比例更大,失稳现象与裂纹扩展方向上存在的脆性区域有关,脆性区域越大失稳现象越显著。

点焊接头的设计 点焊通常采用搭接接头和折边接头接头可以由两个或两个以上等厚度或不等厚 度的工件组成。在设计点焊结构时，必须考虑电极的可达性，即电极必须能方便 地抵达工件的焊接部位。同时还应考虑诸如边距、搭接量、点距、装配间隙和焊 点强度诸因素。 边距的最小值取决于被焊金属的种类，厚度和焊接条件。对于屈服强度高的 金属、薄件或采用强条件时可取较小值。 搭接量是边距的两倍，推荐的最小搭接量见表1。 表1接头的最小搭接量（mm)3 最薄板件 厚度 单排焊点双排焊点 结构钢 不锈钢及 高温合金 轻合金结构钢 不锈钢及 高温合金 轻合金 0.5 0.8 1.0 1.2 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 8 9 10 11 12 14 16 18 20 22 6 7 8 9 10 12 14 16 18