三支座30 m PPC空心板梁受弯极限承载力试验

30m预应力空心板梁静载试验

碳纤维布加固预应力空心板是一种新型加固方法.为研究不同碳纤维黏贴量与黏贴方式对加固效果的影响,按工程实际尺寸设计制作了7块预应力混凝土空心板试件,进行了黏贴碳纤维布加固后,在近似均布荷载作用下抗弯承载力试验研究.结合现行碳纤维片材加固设计规程的不足,提出便于应用的抗弯承载力加固设计计算公式.结果表明:用碳纤维布加固预应力混凝土空心板,可以有效提高试件抗弯承载力;提出的计算公式计算值偏于安全,便于黏贴碳纤维布加固设计应用.

桥梁基桩竖向极限承载力试验研究——为确定基桩的竖向扳限承载力，设计了一种新颖的竖向静载试验系统，其加载体系具有结构轻巧、制做安装方便、受力合理、稳定性好的优点，较好地解决了静载试验加载的困难；介绍了采用逆斜率法与指数方程寻优分析法由试验p-s曲...

混凝土叠合式受弯构件极限承载力分析——以混凝土叠合式受弯构件为研究对象，对其极限承载力进行了力学分析，对叠合式受弯构件极限状态下截面应力应变图形形式以及叠合式构件设计中需要考虑的叠合参数ot和进行了计算分析．研究表明：叠合式受弯构件的极限承载...

提出一种新型的轻质组合楼板——两张竹胶板之间夹一张压型钢板,竹板与钢板之间用高强度结构胶粘剂粘结形成钢竹组合楼板。以竹胶板厚度、钢板厚度和组合楼板跨度为参数,对6块钢竹组合楼板试件进行抗弯性能试验。通过试验观察各级荷载作用下压型钢板及竹板中的应变变化、组合楼板挠度的发展,探讨组合楼板的破坏过程、破坏形态及破坏机理,考察楼板的组合效应,并获得组合楼板的极限抗弯承载力。结果表明,钢竹组合楼板整体工作性能优良,竹胶板与钢板之间具有很好的组合效应,能够提供较高的刚度和承载力;根据组合楼板破坏阶段的应力状态,本文提出组合楼板受弯承载力计算方法,据此计算的受弯承载力计算值与试验值吻合较好。研究表明,钢竹组合楼板力学性能优良,可以满足作为建筑楼板的需要,具有很好的发展前景。

对拉林铁路扎绕特大桥进行桩基承载力试验.运用自平衡法测试桩基极限承载力,测出桩基极限侧摩阻力以及极限端阻力.根据试验结果,结合地勘资料与设计资料,对桩长与桩径进行优化设计.通过现场试验,获得该卵石地区极限侧摩阻力和极限端阻力,以供该地区其他工程借鉴使用.

对拉林铁路扎绕特大桥进行桩基承载力试验。运用自平衡法测试桩基极限承载力,测出桩基极限侧摩阻力以及极限端阻力。根据试验结果,结合地勘资料与设计资料,对桩长与桩径进行优化设计。通过现场试验,获得该卵石地区极限侧摩阻力和极限端阻力,以供该地区其他工程借鉴使用。

为了解焊接工字钢梁的承载力极限状态,采用有限元法对焊接工字钢梁腹板在剪力、弯矩、局部压力单独作用和联合作用下的极限承载力进行了计算,并进行了19根试件的试验研究.结果表明:高厚比较大的腹板具有很高的屈曲后强度,腹板的高厚比和横向加劲肋的间距是影响腹板抗剪极限承载力的主要因素;在腹板高厚比满足一定限值时,受弯腹板的屈曲对梁的抗弯极限承载力几乎没有影响;弯剪共同作用的腹板,当弯矩小于翼缘所能承受的弯矩时,弯矩对抗剪极限承载力的影响不大,破坏形式仍为腹板的剪切屈曲破坏.建议实际工程中利用腹板屈曲后强度时腹板高厚比限值为250,横向加劲肋的间距为(0.8～1.5)h0.

对拆得的旧预应力混凝土空心板梁进行极限承载力荷载试验,根据实验数据对其承载力进行科学评价,为其再利用提供重要的依据。从试验对象的选择,试验的过程以及试验结果分析等方面进行了详细的介绍。

空心板梁是中国小跨径桥梁经常采用的桥型,具有建筑高度小、标准化生产、施工方便等特点.然而运营若干年后浅铰缝板梁桥普遍出现单板受力现象,导致横桥向整体性不足、荷载横向分配不均匀等问题,个别板梁承受荷载偏大,安全储备减小.通过横桥向粘贴钢板条并结合桥面铺装改造、梁缝灌注方案可有效提高横桥向整体性.通过对荷载试验结果进行分析,并与理论计算值对比,表明加固后横向分配效果较理论假定状态好.

先张法空心板梁预应力 一、张拉前的准备工作 先张法梁的预应力筋是在底模整理后，在台座上进行张拉已加工好的预应力筋。对于长线台座， 预应力筋或者预应力筋和拉杆、力筋的连接，必须先用连接器串连好后才能张拉。先张采用一端张 拉，另一端在张拉前要设置好固定装置或安放好预应力筋的放松装置。 张拉前，应先安装定位板，检查定位板的力筋孔位置和孔径大小是否符合tranbbs设计要求， 然后将定位板固定在横梁上。在检查预应力筋数量、位置、张拉设备和锚具后，方可进行张拉。 二、张拉程序 0初应力（0.1δk）0.2δk0.5δkδk（持荷2分钟锚固） 三、张拉控制数据计算 钢绞线张拉采用张拉力和伸长值双重控制。 根据设计要求采用美国标准astma416-90a270级φj15.24高强度低松弛钢绞线,选用秦皇岛预 应力钢绞线联营公司提供的该规格的钢绞线，公称直径φ

空心板梁是中国小跨径桥梁经常采用的桥型,具有建筑高度小、标准化生产、施工方便等特点。然而运营若干年后浅铰缝板梁桥普遍出现单板受力现象,导致横桥向整体性不足、荷载横向分配不均匀等问题,个别板梁承受荷载偏大,安全储备减小。通过横桥向粘贴钢板条并结合桥面铺装改造、梁缝灌注方案可有效提高横桥向整体性。通过对荷载试验结果进行分析,并与理论计算值对比,表明加固后横向分配效果较理论假定状态好。

MIDAS例题—20m空心板梁计算分析

大石公路建设项目 分部工程开工报告 （第号） 合同段：大石公路dslj-1标 工程名称：天源煤矿大桥 里程桩号：k20+076 项目经理部：大石公路dslj-1标项目经理部（盖章） 申报日期：2011年8月30日 目录 序号内容页数 1分部工程开工申请表 2分部工程工程量批复表 3技术交底会议记录表 4安全生产交底会议记录表 5分部工程现场管理人员表 6分部工程进场机械设备表 7分部工程进场材料表 8分部工程施工进度计划和施工方案(施工组织计划) 9环境保证措施 10质量保证措施 11安全保证措施 12原材料批复文件 13标准试验批复文件 14各种检测报告 大石公路建设项目 分部工程开工申报表 合同段：dslj-1标编号： 分部工程名称天源煤矿大桥预制空心板桩号k20+076

通过试验研究与理论分析,探讨了预应力混凝土叠合空心板与底板抗弯极限承载力相关性.依据理论分析,提出了幂函数是二者相关性理想拟合曲线,为叠合板结构性能检验提供了新的检验方法与计算手段,可供有关规范及通用标准图集编制和生产、检验部门参考试用.

预应力混凝土叠合空心板与底板抗弯承载力相关性试验研究与分析——通过试验研究与理论分析，探讨了预应力混凝土叠合空心板与底板抗弯极限承载力相关性．依据理论分析，提出了幂函数是二者相关性理想拟舍曲线，为叠合板结构性能检验提供了新的检验方法与计算手段...

l(mm)x（m）θ(rad)kx+μθ初应力(n)终应力(kn) 2085619.6560.209440.0818440.921416930744893671 2081019.610.1396260.0643220.937704930744901428 2078019.580.0349070.0380970.96262930744913227 根据图纸提供的数据,并根据以下公式计算 △l= x－从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ－从张拉端至计算截面孔道部分切线的夹角之和(rad) k－孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（0.0015) μ－预应力筋与孔道壁的摩擦系数(0.25) n3 钢束号 n1 n2 20m空心梁板钢束伸长量计算表 空心板钢束伸长量计算 其中:p－预应力筋张

通过对使用20年的桥梁进行检测,用不同的方法评定桥梁使用状况,对评级认为应更换的梁体进行单梁的破坏性试验,通过对试验数据的分析,判断梁体实际的承载力,以此来检验桥梁检测评价方法的合理性,对以后桥梁状态评价、相似桥梁现存承载力的确定、桥梁加固合理时机的确定都具有重要的借鉴意义。

通过对空腹钢柱在竖向荷载、水平荷载作用下的构件试验,研究了空腹钢柱的承载力性能;通过对有上柱的空腹钢柱以及完全空腹钢柱在低周反复荷载作用下的构件试验,研究了空腹钢柱的滞回性能及抗震性能。试验结果表明:空腹钢柱具有较高的竖向及水平承载能力,在水平荷载作用下具有较强的抵御水平变形的能力,且其对竖向荷载的p-δ效应反应不明显。同时,构件具有良好的耗能性能。

16m空心板梁预制开工报告——a、上部构件主要构造（梁板）施工的前提条件　　1、机构的组建　　**高速公路第十六合同段于2002年三月组建，同时针对桥梁施工组建了相应的项目部，各项目部人员均已到位，具体构成见四公司组织机构图。　　2、前期准备　　现阶...

1 施工技术交底记录 施工单位：江西省地质工程（集团）公司 工程名称韦罗高速公路lj4标段路基工程部位名称陈村分离式立交20m箱梁 分项名称桥梁工程交底日期 交底单位工程部交底人李路 接收单位桥涵二队接收人 一、工程概况： 韦罗高速公路lj4合同段k65+538.7陈村分离式立交桥与主线夹 角为128.91°，全桥共计4跨，每跨4片箱梁，共计16片箱梁。 二、图纸使用说明： 梁体预制长度——参照路线交叉第二分册s6-2-3-9 模板制作与安装——参照路线交叉第二分册s6-2-3-9 桥面排水预留孔位置与尺寸——参照路线交叉第二分册s6-2-3-37 梁体吊装孔位置—— 钢绞线下料与安装——参照路线交叉第二分册s6-2-3-10执行 梁体钢筋 底板、腹板、顶板钢筋——参照路线交叉第二分册s6-2-3-12 封锚端钢筋——参照路线交叉第

该文运用大型分析软件midas/fea建立三维有限元模型,对斜交板桥与正交板桥进行对比分析,通过实桥荷载试验验证了斜交板桥由于弯扭耦合作用,导致了板桥跨中弯矩折减,其跨中的挠度变形和应变变形都比正交板桥小,且由于斜交角度的影响,斜交板桥的振动基频和模态也有别于正交板桥。