向家坝工程消力池中导墙荷载特性及体型优化

为给向家坝水电站左岸电站副厂房施工创造良好条件,需快速拆除二期纵向导墙厂房段。结合向家坝工程现场实际,在分析爆区周边构筑物特点及爆破安全振速的基础上,提出了详细的爆破设计方案,具体涉及爆孔设置、爆破参数选取、装药与堵塞,网络联接等。爆后检查表明,实际爆破效果良好,爆破振动控制指标达到设计要求。其爆破设计与施工技术方案可供其他工程借鉴。

临塑荷载、临界荷载及极限荷载的理论公式计算

基于fluent软件,采用雷诺应力模型rsm对六种不同体型的联体型双塔建筑物的静力风荷载进行了数值计算。研究了不同体型双塔间的静力干扰效应,顺、横风向和扭转方向的无量纲荷载系数等问题。分析表明,当风向角为0°且间距较近时,下游建筑位于上游建筑的尾流边界内,抑制了上游建筑尾流的发展,因此上游建筑的平均风荷载较单体时有所减小,而下游建筑的"遮挡效应"则非常显著。由于角部的处理,延缓了上游建筑气流的分离和再附,上游建筑的平均弯矩干扰因子ifm均小于尖角模型的相应值,而下游建筑的ifm均大于尖角模型的相应值。

为适应我国经济高速发展的需要,修建高速公路和高速铁路已成为我国交通运输建设的主要任务。由于车辆轴重的增大和速度的提高,导致车辆荷载在路基结构中的分布及传递特性发生变化,导致路基动力响应(动变形、动应力及加速度等)发生了较大变化,其大小与分布关系到路基强度、

以京沪高速铁路为背景,针对桩筏结构实际工点进行了原位试验,在路基柔性荷载作用下的沉降变形测试结果表明桩筏结构对竖向沉降和横向变形都有很好的控制效果,能够满足高速铁路路基变形控制要求;综合实测与理论计算结果,分析得到桩筏结构的实际受力情况与理论计算结果基本吻合,验证了理论计算方法的可行性。

土动力学一绪论及动荷载特性——土动力学是研究各种动荷载作用下土的变形强度特性及土体稳定性的一门学科　　土力学中“stress”一词原定义包括“静的”（static)和“动的”（dynamic)应力，但传统土力学中通常仅意味静应力　　研究的荷载来源各不相同　　对...

分析了水泥混凝土路面传荷系统在重复荷载下的工作机理，建立并验证了在重复荷载下水泥混凝土路面传力杆接缝力学模型，并将其应用于有限元计算中．明确了使用过程中接缝处荷载弯沉关系，指出接缝松动累积是造成这种关系的根本原因．对模型的工程应用进行了讨论

分析了水泥混凝土路面传荷系统在重复荷载下的工作机理，建立并验证了在重复荷载下水泥混凝土路面传力杆接缝力学模型，并将其应用于有限元计算中，明确了使用过程中接缝处荷载－弯沉关系，指出接缝松动累积是造成这种关系的根本原因。对模型的工程应用进行了讨论。

为改善刘家沟水电站溢洪道进水渠流态、提高泄流能力,通过对进水渠右导墙不同布置形式的对比试验研究,提出了右导墙头部采用两圆弧形式的布置优化方案,进一步试验验证该方案在流态和泄流能力方面都达到了令人满意的效果。

框架填充墙结构侧向荷载作用受力分析——用有限元法建立有填充墙的钢筋混凝土框架结构有限元模型，分别对钢筋混凝土框架结构在有、无填充墙情况下，有侧向荷载作用时，进行受力特性和侧向刚度的分析研究和比较。分析结果表明，填充墙不但可以明显改善框架结构梁...

缩进剪力墙结构的横向荷载响应——本文中探讨了对称及非对称缩进的高耸剪力墙结构的横向荷载响应，发现墙中剪切变形和楼板的平面内票度显著影响着缩进附近区域的荷载分配。总体上说，这种影响是有益的，它缓和了弯矩和剪力从上部塔楼墙体向基部底墙的传递。本文...

向家坝（Ⅶ坝址）施工设计

框-剪体系在地震荷载作用下剪力墙的优化——针对框架一剪力墙结构设计中如何确定剪力墙刚度这一关键问题，通过对剪力墙的厚度进行优化分析，以层间位移、水平位移等为状态参量，地震力为目标函数，最终得出剪力墙厚度减小有利于地震力减小的结论。

云南土卡河水电站是一个中型水电工程,拦河坝为碾压混凝土重力坝。针对大坝施工所具有的时间短、强度高、工程量大的特点,对表孔坝段和消力池体型进行了优化,在保证建筑物的结构强度及稳定性的前提下,简化了体形,提高了施工速度,保证了汛前施工计划的完成。

横向荷载下dx桩的内力和位移分析——介绍了dx桩的结构构造及其横向荷载下的荷载传递和承载机理。对支盘处的土体抗力进行了分析，采用纽玛克法对横向荷载下dx桩的内力和位移的计算过程进行了探讨，以推广纽玛克法在dx桩计算方面的应用。

2.7竖向荷载计算 作用在框架梁上的竖向荷载包括梁的自重、梁上墙重、梁四周的粉刷、墙两面的粉刷、楼板次梁传来的荷载。取1/1轴进行竖向重力荷载代表值计算。 图2.7-1框架传力示意图 2.7.1竖向恒荷载标准值作用下的1/1轴框架的导荷载 1.楼板自重作用下的导荷载计算 《混凝土结构规范》（gb50010—2002）混凝土板应按下列原则进行计算： (1)两对边支承的板应按单向板计算； (2)四边支承的板应按下列规定计算： ①当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算； ②当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋； ③当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。 本结构的板绝大部分为双向板，沿短跨方向的支

混合结构竖向荷载下的受力性能——通过—高层混合结构的算例，改变外钢框架与混凝土核心筒之间的刚度比以及在不同的层高设置加强层，对高层钢框架—钢筋混凝土核心筒结构在竖向荷载作用下的受力和变形性能进行分析比较。结果表明，增加剪力墙厚度可以显著的增大...

在合理假设桩侧摩阻力在桩尖平面应力分布的基础上,推导了桩尖附近应力场公式,得出了在桩长、桩径、桩周土内摩擦角一定的情况下,桩尖地基应力与桩顶竖向动荷载的时程反应规律。并对影响桩尖地基应力的各因素进行了敏感分析,为桩尖附近其他地下结构的验算提供依据。

地铁隧道竖向土压力荷载的计算研究

从消火栓、水喷雾的供水水源、供水压力和供水流量等几个方面对向家坝水电站机电设备的消防设计进行了分析。针对阀门操作引起压力波动过大导致管网漏水问题,提出了在消防供水总进口处的减压阀后安装泄压持压阀的优化建议。

右江百色重力坝消力池结构缝键槽布置方案优化研究——采用数值方法模拟键槽传剪传压不传拉的工作机理，通过对建于不均匀地基上的百色消力池开展三维整体有限元分析，对比研究键槽布置方式对消力池底板应力与变形的影响，结果表明地基的不均匀性使消力池各板块间...

车库顶板消防车布置分析 第一种消防车布置情况： 梁板编号【图一】 消防车布置（一）【图二】 按消防车实际布置位置输入消防车荷载 荷载简图【图三】 荷载取值说明： 1、30kn/m2为考虑1.5米厚覆土恒载，根据《荷载规范》附录a取覆土容重18kn/m3,板自重程序自动计算. 2、4kn/m2为地下室顶板活荷载. 3、a、c、g、k板面的17kn/m2为消防车2个后轮的荷载，根据《荷载规范》条文解释p197页得2个后轮的 重量为120kn,平均分布到2650x2650mm的板上，即q=120kn/(2.65*2.65)m2=17.0kn/m2.暂按均不荷载计算，因 为均不荷载对计算梁配筋不存在误差，虽然对板计算有误差，后面再考虑消防车压对把的影响。 4、b、h板面的35kn/m2为两台消防车4个后轮的荷载，根据《荷载规范》