15m钢绞线伸长量计算表

0913/0 910505 0914/0 910548 0912/0 910513 0911/0 910512 0913/0 910505 0914/0 910548 0912/0 910513 0911/0 910512 0913/0 910505 0914/0 910548 0912/0 910513 0911/0 910512 n130.916140519536715.45813950.00150.259765002214.244.244.244.228.488.488.488.4442.3842.3842.3842.19 n230.926140519536715.46313950.00150.259765002214.244.244.244.228.488.488.488.4442.3842.38

15%张拉30%张拉100%张拉 油表读数 y=0.03080f*0.15- 0.1686(mpa) 油表读数 y=0.03080f*0.3- 0.1686(mpa) 油表读数 y=0.03080f- 0.1686(mpa) n114045601395781.203.447.0523.89 n214045601395781.203.447.0523.89 n314034201395585.902.545.2517.88 15%张拉30%张拉100%张拉 油表读数 y=0.03080f*0.15- 0.1686(mpa) 油表读数 y=0.03080f*0.3- 0.1686(mpa) 油表读数 y=0.03080f- 0.1686(mpa) n114057001395976.504.348.8529.91 n2140

第1页，共4页 t梁 结构形式 束孔 编号 单索 锚下控制 张拉力 (kn) 分段l(m)θ(rad)kl+μθe-(kl+μθ) 平均 张拉力pp （n） 终点 张拉力pe （n） 分段 伸长量 △ l(mm) 计算 单端伸长量 (mm) 原设计 单端伸长量 (mm) 理论总伸长量 及其允许范围(mm) 94%≤∑△l≤106% ab7.19100.0107870.98927194250.519320552.51 bc2.0940.13960.0310610.9694219023518729614.98 cd0.69400.0010410.99896187198.31871014.88 ab1.99400.0029910.99701195008.219471714.62 bc5.5850.1396250.0

预应力束编号：灵通互通跨线桥中跨边梁梁肋n1 线段ep(mpa)ap(mm 2 )kμl(mm)x(m)θ(rad)kx+μθe -(kx+μθ)(1-e -(kx+μθ) ) kx+μθ 控制拉力(n)起点力(n)终点力(n) ab1950008400.00150.5506818.06.8180.0000.0102270.9898250.994904117180011718001159877 bc1950008400.00150.5502443.02.4430.1220.0708600.9315930.965392115987711598771080533 cd1950008400.00150.5503045.03.0450.0000.0045680.9954430.997

设计值 差值 （mm） （mm）12-13 1234567891011121314 ab0.591000.00150.2513951394.3821950004.2 bc3.2814.70.08203050.00150.2513941376.19219500023.2 cd21.053000.00150.2513591337.538195000144.4 ab1.626000.00150.2513951393.30019500011.6 bc6.5624.70.08203050.00150.2513921370.69619500046.1 cd16.727000.00150.2513501333.205195000114.4 ab4.302000.

钢绞线伸长量计算公式0

起点终点平均应力 起点直线段(1)3.50500.00876250.9912757780.99563161213951383138924.4 曲线段(2)6.1090.122170.03970650.9610714720.9804069351383(1)1328135641.52 中间直线段(3)2.61600.00654000.9934813390.9967371561328(1)1319132417.36 160.56 起点直线段(1)1.57400.0039350.9960727320.99803506913951390139310.99 曲线段(2)4.8870.122170.03665150.9640120350.9818961021390(1)1339136533.44 中间

1 钢绞线理论伸长量计算实例(2008-07-0817:20:04) 精确计算 钢绞线弹性模量：ep＝193.8889gpa 截面积：ap＝141.71mm2∕根（资料3） 预应力钢绞线张拉理论伸长量计算公式（资料1第129页） δl＝（ppl）/（apep） 式中：pp――预应力筋的平均张拉力（n），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋按资料1 附录g－8（第339页）计算 l――预应力筋的长度（mm） ap――预应力筋的截面面积（mm2） ep――预应力筋的弹性模量（n／mm2） pp＝p（1－e-(kx+μθ)）／（kx＋μθ） 式中：pp――预应力筋平均张拉力（n） p――预应力筋张拉端的张拉力（n） x――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） θ――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） k――孔道每米局部

预应力框架梁张拉计算书 一、张拉计算常量 预应力钢材的抗拉强度1860n/mm2（在施工计算中应以原材实验数据为准） 锚下控制应力бk=0.75fptk=0.75*1860=1395mpa（设计图纸要求） 预应力钢材的截面积ap=140mm2(设计图纸) 预应力钢材的弹性模量ep=195300mpa 孔道每米局部偏差对摩擦系数的影响k=0.0015 预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ=0.25 二、计算所用公式 1、p的计算 p=бk*ap*n*b(公式1) p——张拉力（n） бk——锚下控制应力（n/mm2） ap——预应力刚才的截面积（mm2） n——每股预应力钢材的跟数 b——超张拉系数，本工程不超张拉取1.0 2、平均张拉应力pp的计算 pp= x ）-1（p）（- k ekx(公式2) 其中

编号线型 计算长 度(m) 角度θ影响系数k摩擦系数μ 角度θ (弧度) (kx+μθ)e -(kx+μθ)弹性模 量（e） 截面面 积（a） 本段张拉段 应力(kn) 本段终点应 力(kn) 平均张拉应 力(kn) 伸长量 (mm) 设计 (mm) 差值 (mm) 直线3.470.0028870.2926800.01001790.990032119500019602469.6002444.9832457.29222.3 曲线3.49633.390.0028870.292680.58276540.18065670.834721819500019602444.9832040.8812242.93220.5 直线0.18050.0028870.2926800.00052110.9994791950001960

钢束编号 理论应力 σ(mpa) 钢束实际 长度（lt)σ{1-[1-1/e(k*lt+μθ)]}σi ltes(弹模mpa）kμθ（弧 度） k*lt+μθ1-1/e(k*lt+μθ)δi=ek/(f*j)2σδ备注 n113963741.41385.5929975184057.61920000.0020.1800.0074830.0074548726.8995327753.799 n213963740.61385.5952135182957.51920000.0020.1800.0074810.0074532926.8938455353.788 n313963739.21385.5990935181032.11920000.0020.1800.0074780.0074505126.8

数量 张拉应力 （mpa） 截面积 (mm) 张拉端张 拉力(n) 管道偏差对 摩擦影响 （系数/m) 从张拉端至计 算面的长度 （m） 摩擦系 数 夹角之和 夹角之和 （换算） 平均张拉力 (n） 弹性模量 （mpa) 误差范 围（mm） 理论伸长值 （mm） 根100%бkayfakxuθθ(rad)kx+uθe-(kx+uθ)pe△l n1、n29138012601738.80.001539.370.145.9510.103864540.0735961676.3619500016269 n39139012601751.40.001539.470.1413.0740.228184340.09115081673.9519500016269 n49139012601751.40.0015

序号梁长（m）位置 钢绞线长度 （m） θ夹角和 （弧度） 平均张力（n)伸长量（mm)备注 135中跨n135.3440.1571749129.79242 235中跨n235.3720.1571561835.71243 335中跨n335.40.1571561824.08243 435中跨n435.4290.1571561812.03243 535中跨n535.2010.0384568533.97244 635边跨n135.3680.1571936395.62243 735边跨n235.3770.1571936389.38243 835边跨n335.3940.1571749102.09243 935边跨n435.3940.1571749102.09243 1035边

后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场 测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过 6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块 体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序， 施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主 要：有预应力混凝土用钢绞线、pc光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。 对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶 管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（pcstrand、1×7公称直径15,24mm，fpk ＝1860mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件 进行论述。 1施工准备：

后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场 测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过 6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体 拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施 工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要： 有预应力混凝土用钢绞线、pc光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后 张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯 等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（pcstrand、1×7公称直径15,24mm，fpk＝1860mpa， 270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1施工准备

基本参量： 弹性模量e＝1.95e+11n/m 孔道摩阻系数μ＝0.25 孔道偏差系数k＝0.0015 锚下张拉控制力σ＝1.40e+09n/m2 预应力钢筋曲线分段数：9双向对称张拉 pointno.曲线长m弯曲角度rad左端伸长量 1l1＝1.043θ1=00.19919882 2l2＝2.512θ2=0 3l3＝0.747θ3=0 4l4＝2.318θ4=0 5l5＝9.354θ5=0 6l6＝2.02θ6=0双向非对称张拉 7l7＝1.14θ7=左端伸长量 8l8＝2.02θ8=00.17328125 9l9＝1.067θ9= 10l10＝θ10= 11l11＝θ11= 12l12＝θ12= 13l13＝θ13=单端张拉 14l14＝θ14=左端伸

后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场 测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过 6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体 拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施 工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要： 有预应力混凝土用钢绞线、pc光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后 张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯 等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（pcstrand、1×7公称直径15,24mm，fpk＝1860mpa， 270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1施工准备：

后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场 测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过 6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体 拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施 工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要： 有预应力混凝土用钢绞线、pc光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后 张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯 等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（pcstrand、1×7公称直径15,24mm，fpk＝1860mpa， 270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1施工准备：

后张法预应力钢绞线伸长量的计算与现场 测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过 6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体 拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施 工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要： 有预应力混凝土用钢绞线、pc光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后 张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯 等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（pcstrand、1×7公称直径15,24mm，fpk＝1860mpa， 270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1施工准备

pkulθayegpδl两端合计 伸长 总伸长 设计 伸长 预张计 算δl （n)(cm)radmm 2mpa（n)(cm)(cm)(cm)(cm)(cm) 端头9506000.0010.14116.50.04465695195000894572.20.7689921.537984 中间段9506000.0010.141735.40695195000451181.95.777392 端头9506000.00060.14116.50.044656951950009153070.7868161.573632 中间段9506000.00060.141735.40695195000590663.47.563455 端头9506000.0010.14418.30.075856

后张法预应力钢绞线伸长量计算与现场量测控制 摘要：预应力钢绞线伸长量偏差是衡量预应力张拉 控制是否符合设计要求的一项关键指标，其张拉伸长量（包 括理论伸长量和实际伸长量）的准确计算和量测，是控制伸 长量偏差的主要依据。本文将结合工程案例，对预应力筋理 论伸长量分段计算方法进行探讨，并总结理论伸长量的几项 影响因素，通过准确的计算为张拉控制提供有效的参考依 据。 abstract：theelongationdeviationofprestressedsteel strandisakeyindextomeasurewhethertheprestresstension controlmeetsthedesignrequirements.theaccuratecalculation andmeasurementofstretchinge

钢绞线张拉伸长量计算示例汇总 后张法预应力钢绞线张拉计算及说明 目录 a钢绞线伸长量计算方法..............................................3 计算说明:.......................................................3 计算中有关数据..................................................3 钢绞线长度......................................................3 po,p的计算(б=0.1бk).........................................3 钢绞线理论伸长值计算.......................................