不同焊接方法下316L不锈钢焊接接头组织性能

不锈钢的焊缝在高温加热一段时间后,出现冲击韧度下降的现象称为脆化。(1)475℃脆性。含有较多铁素体相(超过15%～20%)的双相焊缝金属,经过350℃～500℃加热后,塑性和韧性会显著降低,即性质脆化。由于在475℃时脆化速度最快,故称为"475℃脆

不锈钢的焊缝在高温加热一段时间后，出现冲击韧度下降的现象称为脆化。（1）475℃脆性。含有较多铁素体相（超过15％-20％）的双相焊缝金属，经过350℃-500℃加热后，塑性和韧性会显著降低，即性质脆化。由于在475℃时脆化速度最快，故称为“475℃脆性”。铁素体越多，这种脆化越严重。已产生475℃脆化的焊缝，可经900℃淬火消除。

不锈钢的焊缝在高温加热一段时间后，出现冲击韧性下降的现象称为脆化。（1）475℃脆性。含有较多铁素体相（超过15％～20％）的双相焊缝金属，经过350℃～500℃加热后，塑性和韧性会显著降低，即性质脆化。由于在475℃时脆化速度最快，故称为“475℃脆性”。铁素体越多，这种脆化越严重。已产生475℃脆化的焊缝.可经900℃淬火消除。

采用双面焊条电弧焊方法焊接了6mm厚的316l不锈钢,分析了焊接接头焊缝区、熔合区及热影响区的组织并进行了显微硬度测试。组织分析表明,接头焊缝区为等轴晶,组织为奥氏体基体与数量较多的δ铁素体,且先焊焊缝较后焊焊缝的晶粒更为细小;熔合区与热影响区为树枝状晶且有联生结晶的特点,组织为奥氏体基体+少量δ铁素体。显微硬度分布表明,接头焊缝硬度高于母材硬度,低于熔合线附近的树枝状晶硬度。

采用填加或不填加1cr18ni9ti焊丝,对1cr18ni9ti奥氏体不锈钢和1cr13马氏体不锈钢进行直流钨极氩弧焊试验。采用金相显微镜、万能拉伸试验机和显微硬度仪、扫描电子显微镜等分析测试手段研究了焊接接头各区域的显微组织、接头的力学性能、断口形貌特征等。并通过对两种材料所形成的同种组织焊接接头组织和性能的对比,确定了不锈钢板的焊接工艺。

分别采用扫描电镜(sem)、x射线衍射(xrd)、动电位极化技术及零内阻安培表方法研究爆炸焊接316l不锈钢接头的显微组织形貌、物相、点蚀及电偶腐蚀行为。结果表明,316l不锈钢侧焊缝金属存在严重的组织形变和金属间化合物相,且相对于基体试样,316l不锈钢侧焊缝和熔合区产生了更多的δ铁素体相,这些因素导致焊接后的316l不锈钢耐点蚀和电偶腐蚀性能降低。

以后有316l的焊接件一定要按此工艺执行。焊工资质需由《奥氏体不锈钢合格证》。 316l不锈钢管道焊接工艺 1.焊接准备 焊接方法:根据不锈钢的焊接特点，应尽可能减小热输入量，一般采用手工电弧焊、钨极氩弧焊 两种方法，φ＞100mm的采用氩弧焊打底加电弧焊填充盖面。φ≦100mm且壁厚小于5mm的管 道采用全用氩弧焊，壁厚大于等于5mm的管道采用氩弧打底，电弧焊填充盖面。 电焊机:由于不锈钢焊接易产生引弧夹钨和收缩气孔需要配备高频引弧和电流衰减特性的专用 氩弧焊机。 焊材:焊丝采用φpp-tig316l，焊条采用:φ，使用前焊丝表面去除氧化层和油污使用丙酮或酒 精揩干净；焊条应200-250℃烘干1h，存放保温筒内随取随用。 焊接电流:不锈钢导热效率低，约为碳钢的1/3，电阻率约为碳钢的5倍，线膨胀系数比碳钢约 大50%，密度大于碳钢，因此焊接

以后有316l的焊接件一定要按此工艺执行。焊工资质需由《奥氏体不锈钢合格证》。 316l不锈钢管道焊接工艺 1.焊接准备 1.1焊接方法:根据不锈钢的焊接特点，应尽可能减小热输入量，一般采用手工电弧焊、钨极氩弧 焊两种方法，φ＞100mm的采用氩弧焊打底加电弧焊填充盖面。φ≦100mm且壁厚小于5mm 的管道采用全用氩弧焊，壁厚大于等于5mm的管道采用氩弧打底，电弧焊填充盖面。 1.2电焊机:由于不锈钢焊接易产生引弧夹钨和收缩气孔需要配备高频引弧和电流衰减特性的专 用氩弧焊机。 1.3焊材:焊丝采用φ2.5/pp-tig316l，焊条采用:φ2.5-3.2/a022，使用前焊丝表面去除氧化层和油 污使用丙酮或酒精揩干净；焊条应200-250℃烘干1h，存放保温筒内随取随用。 1.4焊接电流:不锈钢导热效率低，约为碳钢的1/3，电阻率约为碳钢的5倍，

通过对00cr12ti不锈钢板材手工钨极氩弧焊(tig)焊接接头的微观组织观察、无损检测以及力学性能、耐蚀性能等试验,研究00cr12ti不锈钢板材tig焊接接头的组织与性能,并与0cr13焊接接头作对比.结果表明:采用tig焊接方法及较小的焊接规范,00cr12ti不锈钢板材tig焊接接头焊缝未发现裂纹、气孔等缺陷,强度和塑性良好;00cr12ti的haz组织为粗大的铁素体晶粒(astm2级);0cr13的haz组织为不规则铁素体晶粒和分布于晶界上由奥氏体相变而生成的块状马氏体.00cr12ti焊接接头的耐腐蚀能力优于0cr13焊接接头.

利用激光冲击强化对12cr2ni4a不锈钢焊接接头进行处理,比较了激光冲击一次和二次前后焊接接头拉伸性能、显微硬度和表面残余应力.结果表明,12cr2ni4a焊接试件经过二次激光冲击强化后,显微硬度提高了50%,抗拉强度由818.5mpa提升至863.8mpa,并且断裂区域由焊接热影响区转移至基体处,焊接试件的拉伸性能显著提高.激光冲击强化消除的焊接残余拉应力是焊接接头拉伸性能提高的主要原因.

许多工程结构当中,经常出现大量异种材料的焊接情形,材料的力学性能对结构有重要影响。应用不同的焊接工艺对紫铜(t2)和奥氏体不锈钢(1cr18ni9ti)进行焊接,并对焊接接头的力学性能进行研究。结果表明,采用过渡层方法接头的力学性能较好,而采用t107焊条,其接头的塑性、韧性比采用过渡层时低。

通过sem和eds研究了采用不同焊接工艺后超级双相不锈钢unss32750焊接接头的两相比例及成分变化,并采用临界点蚀温度和浓硝酸法测试比较了不同焊接工艺接头的耐点蚀和晶间腐蚀性能.结果表明,焊接中较高的热输入、加填焊丝和背面采用氮气保护焊的方法可以稳定焊接接头中的奥氏体相的比例,并且较高的热输入,使得焊接接头冷却速度相对较慢,有助于铬的扩散而消除晶界贫铬现象,减小晶间腐蚀倾向;而与此相反的是较高的热输入,会导致两相中元素分配不均衡使铁素体相优先发生腐蚀,从而恶化材料的整体耐点蚀性能.

文章介绍不锈钢焊接件焊接接头抗晶间腐蚀能力的检验方法,并对焊接接头晶间腐蚀的原因进行分析并就提高不锈钢焊件抗晶间腐蚀的能力进行探讨。

焊接接头组织 电弧焊接时，焊接电弧使焊件局部加热和熔化，同时加入填充金属(焊条或焊 丝)，形成金属熔池，并不断把热量传给周围冷的母材金属。当电弧移开后，熔 池的温度迅速降低，熔池中液体金属凝固成焊缝。由于热传导的作用，母材将受 到不同程度的加热和冷却，相当于进行了一次热处理，使其组织和性能发生了变 化，这部分金属所占的区域就称为焊缝的热影响区。焊接接头是焊缝和热影响区 的总称。 由于电弧对焊接接头的加热是不均匀的，焊缝区温度达到金属的熔化温度， 而在整个热影响区中，离焊缝越近温度就越高。因此，在焊接接头组织中不仅组 织和性能都不均匀，而且在焊缝和热影响区中还容易产生各种焊接缺陷，存在焊 接残余应力和应力集中。焊接接头组织和性能与焊接方法、焊接规范、接头形式 等因素有关，并直接影响焊接结构的性能和可靠性。 热影响区某点加热的最高温度、高温停留时间及冷却速度

综述了双相不锈钢的焊接接头的耐蚀性研究进展及采用的研究方法和已取得的成果。主要介绍了双相不锈钢在焊接过程中,不同的热处理方式、不同的焊接工艺给双相不锈钢焊接接头的耐蚀性带来的影响。结果表明,采用合适的输入热能量、多层焊接、ar+2%n2混合保护气、手工电弧焊(smaw)和钨极氩弧焊(tig)相配合,可以使得焊接接头具有优良的耐蚀性能。

2205双相不锈钢焊接接头成型过程中,为了提高焊缝和热影响区(haz)的韧塑性和耐蚀性,需要严格控制其相比例。结合2205双相不锈钢的焊接性能,通过层间温度的合理控制、焊接材料的合理选择、保护气体的合理搭配等方面阐述如何获得更好的相比例和相形态分布,为2205双相不锈钢的现场焊接提供指导。

双相不锈钢由于含氮量高使其耐点蚀性能特别是耐氯化物点蚀性能突出,国内外关于这方面的研究已不少,文中综述了双相不锈钢耐点蚀性能好坏的表征方法,n和σ相对双相不锈钢焊接接头耐点蚀性能的影响规律和作用机理,并对其研究趋势进行了展望.

乙二醇生产过程中，特别是蒸发工段，蒸发器进塔热源为高温蒸汽，最高温度为180℃，最低为80℃，进料中除了乙二醇和水，还有二氧化碳、溶解氧、乙酸等。在使用过程中由于水中的溶解氧、co2以及副产有机酸等杂质，常常造成碳钢设备的比较严重的全面腐蚀、电化学腐蚀以及部分部位发生的冲刷腐蚀，使得钢板厚度减薄以及腐蚀穿孔，造成介质泄漏。

综述了双相不锈钢的焊接接头的耐蚀性研究进展,及采用的研究方法和已取得的成果。主要介绍了异种金属焊接接头的组织及其对双相不锈钢的耐蚀性能的影响。此外,还叙述了在焊接过程中,不同的热处理方式,不同的焊接工艺对双相不锈钢焊接接头的应力腐蚀、晶间腐蚀和点蚀的影响。结果表明:采用合适的输入热能量,进行多层焊接,选用ar+2%n2作为混合保护气,采用手工电弧焊(smaw)和钨极氩弧焊(tig)相配合的方法,可以使得焊接接头具有优良的耐蚀性能。

X70-316L不锈钢复合钢管焊接接头性能研究

316L不锈钢扩散焊接头的宏观疲劳性能 (2)

316L不锈钢扩散焊接头的宏观疲劳性能