不同混杂比下竹木复合纤维板弹性模量

运用复合法则计算蜂窝板复合材料的等价弹性模量,并把此值与有限元法的分析数值计算结果进行比较,指出在运用复合法则计算等价弹性模量时,由于未考虑到蜂窝芯板与面板间的位移连续性条件,其误差将很大;提出了满足蜂窝芯板与面板间的位移连续性条件下的等价弹性模量理论分析的新的计算方法,并且通过与有限元法的数值分析结果进行比较,确认其有效性.

以重组木复合刨花板微观力学的力学模型为基础,应用材料力学复合梁理论,推导出重组木复合刨花板纵向弹性模量的求解方法,确定了重组木复合刨花板的力学性能。为人造板复合材的优化设计提供了实用的理论和方法,同时也为人造板力学提供了基本的理论和方法。

以重组木复合刨花板微观力学的力学模型为基础，应用材料力学复合梁理论，推导出重组木复合刨花板纵向弹性模量的求解方法，确定了重组木复合刨花板的力学性能。经分析研究，只需在刨花表层铺装２０％～３０％的重组木，复合材强度就可以提高一倍以上，并提高了刨花板的表面加工性能。本文提供的复合模式对其它复合材也有借鉴作用。

0 0ea ap 弹性模量，英文名称：modulusofelasticity；弹性材料的一种最重要、最具 特征的力学性质，用e表示，定义为理想材料有小形变时应力（如拉伸、压缩、 弯曲、扭曲、剪切等）与相应的应变之比。e以单位面积上承受的力表示，单位 为n/m2。模量的性质依赖于形变的性质。剪切形变时的模量称为剪切模量，用 g表示；压缩形变时的模量称为压缩模量，用k表示。模量的倒数称为柔量， 用j表示。 弹性模量可视为衡量材料产生弹性变形难易程度的指标，其值越大，使材料 发生一定弹性变形的应力也越大，即材料刚度越大，亦即在一定应力作用下，发 生弹性变形越小。它是反映材料抵抗弹性变形能力的指标，相当于普通弹簧中的 刚度。 弹性模量主要决定于材料本身的化学成分，合金化、热处理、冷热加工对它 的影响很小。各种钢的弹性模量差别很小，在室温下，刚的弹性模量大都在

弹性模量试验——介绍土体弹性模量试验的相关的详细内容　　（sl237-029-1999）

采用"悬臂梁"自由端的方式测定pe基木塑试材的动态弹性模量。结果表明,pe基木塑复合材料的动态弹性模量性能高于木材、麦秸板和密度板等弹性材质,但低于定向刨花板等结构木质复合材料;采用振动法测量木塑复合材料的动态弹性模量具有快速、简便、重复性好等优点。

木材的强度设计值和弹性模量（n/㎜ 2 ） 等级 组 别 适用树种 抗弯 fm 顺纹抗 剪fv 弹性模 量e tc17 a柏木长叶松湿地松粗皮落叶松17 10000 b东北落叶松欧洲赤松欧洲落叶松 tc15 a 铁杉油杉太平洋海岸黄柏花旗 松一落叶松西部铁杉松 15 10000 b鱼鳞云杉西南云杉南亚松15 tc13 a 油松新疆落叶松云南松马尾松 扭叶松北美落叶松海岸送 1310000 b 红皮云杉丽江云杉樟子松红松 西加云杉俄罗斯红松欧洲云杉 北美山地云杉北美短叶松 139000 tc11 a 西北云杉新疆云杉北美黄松云 杉一松一冷杉铁一冷杉东部铁杉 杉木 11 9000 b冷杉速生马尾松新西南辐射松11 tb20 青冈椆木门格里斯木卡普木沉 水稍克隆绿心木紫心

密肋复合墙结构是集承重、围护、节能、抗震于一体的新型建筑结构。它由隐形框架、密肋复合墙板、楼板装配整浇而成,具有多道抗震防线并可分阶段释放地震能量。鉴于结构地震反应的强弱与墙体抗侧刚度的大小密切相关,在试验研究基础上,利用大型通用有限元软件ansys建立了密肋复合墙体的非线性有限元分析模型,对填充不同弹性模量砌块墙体在水平荷载和竖向荷载共同作用下的抗侧刚度进行了分析,并与试验结果对比表明:填充材料的弹性模量对墙体抗侧刚度影响较大,基本呈现线性相关关系。建立的复合墙体非线性有限元模型具有较好的实用价值,可为密肋复合墙结构设计提供参考。

引入了一种横向振动测试方法——扭弯法,并利用扭弯法动态测试了定向刨花板的弯曲、剪切弹性模量.结果发现,在不同跨度下动、静态弯曲弹性模量和剪切弹性模量的回归方程相关系数均在0.9左右,说明扭弯法可以对木质复合板的弯曲弹性模量和剪切弹性模量进行预测评价;进一步研究了影响该动态测试的因素,建议动态测试时单位面积夹紧力压力在200kpa左右、测试跨度为610mm以上,且两宽度边分别测试.

采用pundit、metriguard、fft等三种无损检测方法和常规弯曲法对加拿大扭叶松(lodgepolepine)蓝变与非蓝变实木板材的动态及静态弹性模量进行检测和比较研究。结果表明,蓝变材三种动态弹性模量及静态弹性模量均高于非蓝变材;对比分析表明,蓝变材和非蓝变材的动态及静态弹性模量存在差异,其中动态弹性模量差异均达到0.01显著性水平,静态弹性模量差异达到0.05显著性水平,并且心、边材及密度值不同是导致以上差异的主要原因。相关性分析表明,动态与静态弹性模量间相关性达到0.01显著性水平;尽管三种无损检测方法测量结果存在差异,但它们之间仍存在密切相关性,fft技术测量的准确性高于pundit和metriguard;板材中结子数影响木材动态和静态弹性模量,随着板材结子数增加弹性模量相应地降低。

以小径杉木及制材后的边皮经梳解获得的木束条和刨切薄竹加工过程中产生的废竹片为原料,选用酚醛树脂胶黏剂,探讨了竹木复合积成方材生产工艺并测试其物理力学性能。结果表明,生产工艺可行,竹木复合积成方材强度与竹木混杂比和密度密切相关,其产品材质较均匀,具有较好的物理力学性能,可广泛用于家具、地板和建筑结构材等领域。

测试了4批竹加工碎料模压代木板材的相关性能参数,并讨论弹性模量与各参数间的关系,最后设计了两种试验方案,通过试验数据讨论了试样预处理对弹性模量的影响。

竹木复合地热地板作为一种地面装饰材料,使用中长期受到较高温度的加热,会发生一定的变形,进而造成表板发生开裂。本文对四种结构竹表板的竹木复合地热地板进行促进试验研究。研究结果表明,经碳化处理的竹单板较本色竹单板易发生面层开裂;平压竹单板较侧压竹单板易发生面层开裂。最后形成竹木复合地热地板表板开裂的评价方法。

为了预测复合盐侵蚀后混凝土的相对动弹性模量,在分析bp神经网络原理的基础上,提出用bp神经网络模拟混凝土相对动弹性模量变化率与复合盐溶液质量分数、侵蚀时间之间关系的方法。根据侵蚀试验的实际工况,分别建立了三维输入向量,一维输出向量的bp神经网络模型,通过39组试验,验证了模型的可靠性与精确性。结果表明:实测结果与预测结果相吻合,并且平均误差百分比为2.08%,该bp神经网络模型能较准确地快速预测侵蚀后混凝土的相对动弹性模量变化率。

将竹材加工剩余物加工成一定规格形状的竹碎料,与木纤维均匀混合,按三层结构组成板坯,经热压胶合成一种竹木碎料/木纤维复合板材。经按gb/t17656—1999标准检测,该产品静曲强度达到31．5mpa,弹性模量达到3041mpa,均高于普通刨花板。

将竹材加工剩余物加工成一定规格形状的竹碎料,与木纤维均匀混合,按3层结构组成板坯,经热压胶合成一种竹碎料/木纤维复合板。依据gb/t17657-1999标准检测,该产品静曲强度达到31.5mpa,弹性模量达到3041mpa,2h吸水厚度膨胀率为1.7%,内结合强度高达1.52mpa,表明该产品是一种具有良好性能的新型竹木复合板。

竹木复合地板

一种经涂胶、组坯、热压后制成的竹木复合细木工板产品，其特征在于以竹席和竹帘作为表层材料，以木条和竹片间隔排列的方式组成芯层。本实用新型的强度与普通细木工板相比有明显提高；其密度则低于竹材胶合模板。因此，竹木复合细木工板不仅可以替代普通细木工板作为结构材使用，尤其适合作为混凝土模板使用。

研究了竹木纤维混合比、压缩比和纤维筛分值等工艺条件对竹木复合中密度纤维板性能的影响。结果表明,在合适的工艺条件下,可以生产出具有优良性能的竹木复合中密度纤维板。竹木复合中密度纤维板的静曲强度、弹性模量和吸水厚度膨胀率随竹木纤维混合比的增大而增大;而平面抗拉强度在0/1～1/1范围内随竹木纤维混合比加大而降低,到混合比为1/1时,ib最小。板的静曲强度、弹性模量、平面抗拉强度和吸水厚度膨胀率随压缩率的增大而增大。以粗长纤维制备的竹木复合中密度纤维板的静曲性能优于细纤维制备的板材,但ib低,吸水厚度膨胀率增大

介绍了竹木复合材料的分类及发展现状,分析了竹木复合材料存在的主要问题及其独特的优势。

通过对颗粒增强复合材料中增强颗粒长径的统计分析，推导出颗粒长径比与其所占体积分数的关系，并将其纳入到复合材料有效弹性模量的计算公式中。测试结果表明，经修正后的预报公式具有较高的精度。

以sicp/6066al复合材料为例,计算和分析了界面性能参数(界面/基体模量比、界面泊松比和界面体积含量)及细观结构参数(颗粒形状、排列方式和尺寸变化方式)对颗粒增强铝基复合材料弹性模量的影响.结果表明:组分性能与界面性能对复合材料的弹性模量影响显著,细观结构的影响不明显,在工程应用中可以忽略细观结构的影响.在保证复合材料延伸率的前提下,最有效增加复合材料弹性模量的途径是改善复合材料的界面结合情况.当界面模量为基体模量的20%~30%时即可获得满意的增强效果.