水平旋转圆筒表面温度和浓度边界层的测量

采用了一种大气边界层自保持的方法,并基于sstk-ω湍流模型,从压力等值线、平均风速和湍动能等方面,对建筑物表面风压进行了研究,指出大气边界层自保持方法可以应用于建筑物风压计算中。

直埋蒸汽管道保温层外表面温度的探讨

海洋底边界层中实测海流的垂直分布I1余流边界层-海洋科学

以某钢厂引进的连铸板坯二冷动态控制系统为研究对象,提出了基于改进粒子群bp算法的板坯二冷区表面温度神经网络控制器。以实际生产现场的设备、工艺参数为基础进行了仿真研究,结果表明表面温度神经网络控制器的输出结果与实际生产参数的误差小于2%,研究结果对引进的同类连铸板坯二冷控制系统的升级改造具有指导意义。

直埋蒸汽管道保温层外表面温度的探讨

低压配电柜进出线表面温度自动测量装置的设计

指出建筑工程中固体表面温度分布特点及常用的以点代面测量平均温度方法的不足,利用围护结构表面的红外热谱图,分析了特征点的选择及区域划分给表面平均温度测量带来的误差。研究表明,红外热谱图可以正确地反映建筑结构表面的温度场分布,解决了固体表面平均温度测量的难题。点温法与红外热像仪结合,可以有效地提高红外热像仪的测温精度,值得广泛推广。

为了解决金属防热瓦在连续加热过程中热边温度和发射率的测量问题,在基于辐射测温的参考温度数学模型的连续测量法中采用了一种新的发射率假设模型,并在此基础上提出了多波长数据处理方法。该方法假设材料的光谱发射率在选定的光谱处与温度有近似相同的线性关系,通过处理两个不同温度点处的多光谱测量数据以得到防热瓦真温及光谱发射率。使用多波长高速高温计测量了某种防热瓦在900~1300℃的温度范围内的辐射,并进行了数据处理。实验结果表明,只要温度估计初值与真实情况的误差在±200℃以内,即可得到较好的计算温度值和计算发射率值,测量不确定度在2%以内,说明此方法是测量金属防热瓦表面温度及发射率的可行方法。

在区域边界层模式的数值模拟中引入建筑物的影响,与实际观测的对比表明,模拟结果能较好地体现建筑物对城市风场的影响,提高了模拟性能。本研究根据城市形态特征,设计不同建筑物高度和密度的敏感性试验,结果表明:建筑物一般会使城市地区风速减小,风速最大可减小1.6m/s,易引起低层气流的辐合。湍流动能中的机械产生作用增加,湍流交换加强,大气层结的不稳定性增大,混合层高度增加。地表和大气之间动量交换被削弱;日间热量交换减弱,夜间热量交换增强。这些变化表明,建筑物对城市气流及边界层结构的影响十分明显,尤其在风速较大的时候。

对电网的安全性运行要求越来越高,在线监测电缆系统的运行状态就显得至关重要。高压电缆系统运行中出现故障时,其电气绝缘性能显著下降,不仅绝缘本体的局部放电量异常增大,同时还常伴随着故障隐患部位的温度异常升高的现象。因此可以通过对电缆系统要害部位和易发生故障部位进行温度在线监测,来判断电缆系统运行状态是否正常。

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采用计算流体动力学cfd软件对杭州湾跨海大桥、海中平台与观光塔进行了数值模拟,通过比较表面风压分布,得出了对不同高度的建筑物可以采用不同的方法模拟实际风环境。

通过对平板湍流边界层进行大涡模拟,采用拟周期边界条件维持湍流边界层厚度稳定,提取速度和压力时程作为低矮建筑绕流模拟之脉动入流边界条件,研究脉动入流下的低矮建筑绕流特性。研究结果表明:入流边界特性对网格变化适应性良好,其平均速度剖面、湍流强度、流速频谱特性基本符合空旷地貌风场特性;脉动入流下,建筑表面的平均风压系数、脉动风压系数的计算结果与风洞试验结果基本吻合。受雷诺数及湍流强度的影响,流动分离区负压与试验值存在一定差别;屋盖上分离区风压时程具有非高斯概率特性,尤以气流分离较剧烈的屋盖迎风边缘及屋盖两侧风压的非高斯特性明显,该特征与风洞试验基本一致;受非高斯特性的影响,建议峰值因子g取4.5~5.5。

主要阐述了目前国内防爆电机表面温度的测试方法,并与美国ul674标准所规定的温度测试方法进行比较,从而了解其两者的差异。我国防爆标准规定的温度测试方法与欧洲标准及iec标准基本相同,适用范围较广;而美国ul674标准规定的温度试验方法较严酷,且试验周期长,还可能对电机本身造成损坏

太阳照射的辐射采暖房间地板表面温度场动态模拟——本文采用有限差分数值解法，对具有阳光照射的电热膜地板辐射取暖房间地板进行了三维温度场数值模拟。考虑了阳光不同的入射角度以及不同的强度引起的地板温度场变化．研究结果为房间内部的温度调节提供了依据。

表4.12.12锅炉炉墙表面温度检测记录 编号：09-01-01 工程项目名称国电电力大连开发区“上大压小”热电联产新建工程 分项工程名称水冷壁炉墙工程编号09-01-01 检测人徐桂荣记录人姜良良 检测仪红外测温仪检测仪器编号no.07091475机组负荷情况350mw 检测点检测部位名称及测量位置检测温度环境温度 11#锅炉水冷壁炉墙16m前侧5℃-2℃ 21#锅炉水冷壁炉墙16m后侧2℃-3℃ 31#锅炉水冷壁炉墙16m左侧1℃-4℃ 41#锅炉水冷壁炉墙16m后侧10℃6℃ 51#锅炉水冷壁炉墙33m前侧3℃-3℃ 61#锅炉水冷壁炉墙33m后侧2℃-3℃ 71#锅炉水冷壁炉墙33m左侧1℃-3℃ 81#锅炉水冷壁炉墙33m右侧13℃6℃ 91#锅炉水冷壁炉墙54m前侧0

该项目从摩擦学系统工程原理出发,强调轴承合金的边界摩擦磨损特性不是轴承材料单独的材料性能,而是轴承材料—润滑剂—轴颈材料这一系统的特性。从轴承合金—钢(表面处理)—润滑剂(添加剂)这一摩擦学系统的优化组合上去寻求提高滑动轴承摩擦副在边界润滑条件下的摩擦学性能的新途径。

表面温度计(以下简称温度计)主要用于测量静态或移动物体的表面温度。温度计由热电偶和指示仪表组成。指示仪表按照表示形式的不同,可分为指针式和数字式两种。数字式指示仪表具有热电偶参考端温度自动补偿装置,指针式指示仪表一般不具备热电偶参考端温度自动补偿装置。

依据jjf1409-2003《表面温度计》校准规范与jjf1059《测量不确定度评定与表示》,对表面温度计的测量不确定度进行评定。分析了表面温度计不确定度的来源及其种类,对不确定的的分量及合成不确定度和扩展不确定度进行了评定。

通过fluent软件,对u型辐射管内的燃烧与传热过程进行了三维数值模拟。研究了内衬管相对位置对辐射管表面温度分布以及烟气中污染物含量的影响。结果表明:当内衬管相对燃烧室距离40～60mm时,管内燃烧与传热情况较好;烟气中no的含量与内衬管位置无明显关系。

建立了以相对湿度和温度为驱动势的热湿耦合传递数学模型,并对模型准确性进行了验证.以松木板墙和砖墙为例,利用所建数学模型对其在不同热湿环境下进行计算分析,结果发现:在稳态条件下,松木板墙内表面温度比未考虑传湿情况最多低1.4℃,砖墙内表面温度比未考虑传湿情况最多低0.7℃;在周期性边界条件下且不考虑传湿时,松木板墙和砖墙内表面温度始终高于室内空气温度,考虑墙体传湿时,墙体在白天有部分时间段内表面温度低于室内空气温度,有利于室内热环境的改善;松木板适合在室内空气含湿量变化幅度较大的地区作墙体材料,而砖适合在干燥且室内空气含湿量变化幅度较小的地区作墙体材料.

介绍led防爆灯发光原理及防爆原理,并对防爆标准要求的表面温度试验进行阐述,针对led灯的特殊性,及如何测出最高表面温度给予分析,由此更加准确地帮助确定电气设备的温度组别。