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15CrMo大口径厚壁合金钢管15CrMo大口径厚壁合金钢管纯化氢原理

15CrMo大口径厚壁合金钢管15CrMo大口径厚壁合金钢管纯化氢原理

15CrMo大口径厚壁合金钢管纯化氢的原理是,在300—500℃下,把待纯化的氢通入15CrMoG钢管的一侧时,氢被吸附在15CrMo大口径厚壁合金钢管壁上,由于钯的4d电子层缺少两个电子,它能与氢生成不稳定的化学键(钯与氢的这种反应是可逆的),在钯的作用下,氢被电离为质子其半径为1.5×1015m,而钯的晶格常数为3.88×10-10m(20℃时),故可通过15CrMoG合金钢管,在钯的作用下质子又与电子结合并重新形成氢分子,从15CrMoG合金钢管的另一侧逸出。在15CrMoG合金钢管表面,未被离解的气体是不能透过的,故可利用15CrMoG合金钢管获得高纯氢。

15CrMo大口径厚壁合金钢管

虽然钯对氢有独特的透过性能,但纯钯的机械性能差,高温时易氧化,再结晶温度低,易使15CrMoG钢管变形和脆化,故不能用纯钯作透过膜。在钯中添加适量的IB族和Ⅷ族元素,制成钯合金,可改善钯的机械性能11.汽车半轴套管用无缝钢管(GB3088-82)是制造汽车半轴套管及驱动桥桥壳轴管用的优质碳素结构钢和合金结构钢热轧无缝钢管钯合金中,银约占20—30%,其他成分(如金等)的含量<5%。

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15CrMo大口径厚壁合金钢管造价信息

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合金钢管

  • 89×4/. Q345B
  • t
  • 宝钢
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  • 东莞市长安百铭模具钢材经营部
  • 2022-12-08
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合金钢管

  • 25×3/. Q345B
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  • 宝钢
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  • 东莞市长安百铭模具钢材经营部
  • 2022-12-08
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合金钢管

  • D51×4.5/. Q345B
  • t
  • 宝钢
  • 13%
  • 东莞市长安扬航模具钢材经营部
  • 2022-12-08
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合金钢管

  • D159×6/. Q345B
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  • 宝钢
  • 13%
  • 东莞市长安扬航模具钢材经营部
  • 2022-12-08
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合金钢管

  • D89×5/. Q345B
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  • 宝钢
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  • 东莞市长安扬航模具钢材经营部
  • 2022-12-08
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钢管

  • 无缝钢管
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钢管

  • 无缝钢管
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  • 交通工程
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钢管

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  • 交通工程
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钢管

  • 无缝钢管
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  • 交通工程
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钢管

  • 无缝钢管
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  • 广东2021年10月信息价
  • 交通工程
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合金钢管

  • 品名 合金管 材质 15CrMo 产地/厂家 巨能 规格 273×10(mm)
  • 4244t
  • 4
  • 中档
  • 不含税费 | 不含运费
  • 2015-08-23
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合金钢管

  • 材质 12GR1MOV 规格 76×4(mm)
  • 7046t
  • 4
  • 中档
  • 含税费 | 不含运费
  • 2015-11-09
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合金钢管

  • 材质 12cr1mov 断面形状 圆形 规格 377×10(mm)
  • 1312t
  • 4
  • 中档
  • 含税费 | 不含运费
  • 2015-08-12
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合金钢管

  • 材质 12GR1MOV 规格 16×2(mm)
  • 864t
  • 4
  • 中档
  • 不含税费 | 含运费
  • 2015-08-08
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合金钢管

  • 材质 12cr1mov 断面形状 圆形 规格 325×8(mm)
  • 6868t
  • 4
  • 中档
  • 不含税费 | 不含运费
  • 2015-07-28
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15CrMo大口径厚壁合金钢管合金钢管表示方法

① 钢号开头的两位数字表示钢的碳含量,以平均碳含量的万分之几表示,如40Cr。

②钢中主要合金元素,除个别微合金元素外,一般以百分之几表示。当平均合金含量<1.5%时,钢号中一般只标出元素符号,而不标明含量,但在特殊情况下易致混淆者,在元素符号后亦可标以数字"1",例如钢号"12CrMoV"和"12Cr1MoV",前者铬含量为0.4-0.6%,后者为0.9-1.2%,其余成分全部相同。当合金元素平均含量≥1.5%、≥2.5%、≥3.5%……时,在元素符号后面应标明含量,可相应表示为2、3、4……等。例如18Cr2Ni4WA。

③钢中的钒V、钛Ti、铝AL、硼B、稀土RE等合金元素,均属微合金元素,虽然含量很低,仍应在钢号中标出。例如20MnVB钢中。钒为0.07-0.12%,硼为0.001-0.005%。

④高级优质钢应在钢号最后加"A",以区别于一般优质钢。

⑤专门用途的合金结构钢,钢号冠以(或后缀)代表该钢种用途的符号。例如铆螺专用的30CrMnSi钢,钢号表示为ML30CrMnSi。

合金管与无缝管两者既有关系又有区别,不能混为一谈。合金管是无缝管的一种,虽然不能混谈,但是无缝管是包括合金管的。

合金管是钢管按照生产用料(也就是材质)来定义的,顾名思义就是合金做的管子;而无缝管是钢管按照生产工艺(有缝无缝)来定义的,区别于无缝管的就是有缝管,包括直缝焊管和螺旋管。

合金管的材质:35CrMo、16-50Mn、27SiMn、40Cr、Cr5Mo 12Cr1MoV 12Cr1MovG 15CrMo 15CrMoG 15CrMoV 13CrMo44 T91 27SiMn 25CrMo 30CrMo 35CrMoV 40CrMo 45CrMo 20G Cr9Mo 10CrMo910 15Mo3 A335P11. P22.P91. T91、钢研102、ST45.8-111、A106B。2100433B

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15CrMo大口径厚壁合金钢管15CrMo大口径厚壁合金钢管纯化氢原理常见问题

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15CrMo大口径厚壁合金钢管15CrMo大口径厚壁合金钢管纯化氢原理文献

15CrMo合金钢管与15CrMoG合金钢管的区别 15CrMo合金钢管与15CrMoG合金钢管的区别

15CrMo合金钢管与15CrMoG合金钢管的区别

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15CrMo 合金钢管与 15CrMoG 合金钢管的区别 15crmo合金钢管是普通合金碳素钢, 执行标准为 GB3087,15CrMoG 合金钢管是高压锅炉专用管,执行标准为 GB5310。 15CrMoG 合金钢管及其特性纯化氢的原理是,高温环境下使用,并 且承受一定的压力在 300—500℃下,把待纯化的氢通入 15CrMoG 合 金钢管的一侧时,氢被吸附在 15CrMoG 合金钢管壁上,由于钯的 4d 电子层缺少两个电子, 它能与氢生成不稳定的化学键 (钯与氢的这种 反应是可逆的) ,在钯的作用下,氢被电离为质子其半径为 1.5× 1015m,而钯的晶格常数为 3.88×10-10m( 20℃时),故可通过 15CrMoG 合金钢管,在钯的作用下质子又与电子结合并重新形成氢 分子,从 15CrMoG 合金钢管的另一侧逸出。在 15CrMoG 合金钢管 表面,未被离解的气体是不能透过

厚壁合金钢管磁性探伤后的退磁技术 厚壁合金钢管磁性探伤后的退磁技术

厚壁合金钢管磁性探伤后的退磁技术

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根据厚壁合金钢管在涡流及漏磁无损检测中的特点,分析了厚壁合金钢管在探伤过程中存在剩磁的原因。针对难以退磁的合金材料,提出了一种新的退磁方法。在实践应用中,解决了厚壁合金钢管在无损探伤中退磁难的问题,效果明显。

15CrMo厚壁合金钢管基本简介

15CrMo合金钢管纯化氢的原理是,在300—500℃下,把待纯化的氢通入15CrMo合金钢管的一侧时,氢被吸附在15crmo合金管壁上,由于钯的4d电子层缺少两个电子,它能与氢生成不稳定的化学键(钯与氢的这种反应是可逆的),在钯的作用下,氢被电离为质子其半径为1.5×1015m,而钯的晶格常数为3.88×10-10m(20℃时),故可通过15CrMo合金钢管,在钯的作用下质子又与电子结合并重新形成氢分子,从15CrMo合金钢管的另一侧逸出。在15crmog合金管表面,未被离解的气体是不能透过的,故可利用15crmo合金管获得高纯氢。[2]虽然钯对氢有独特的透过性能,但纯钯的机械性能差,高温时易氧化,再结晶温度低,易使15CrMo合金钢管变形和脆化,故不能用纯钯作透过膜。在钯中添加适量的IB族和Ⅷ族元素,制成钯合金,可改善钯的机械性能11.汽车半轴套管用无缝钢管(GB3088-82)是制造汽车半轴套管及驱动桥桥壳轴管用的优质碳素结构钢和合金结构钢热轧无缝钢管钯合金中,银约占20—30%,其他成分(如金等)的含量<5%

钢管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)

15CrMo钢系珠光体组织耐热钢,在高温下具有较高的热强性(δb≥440MPa)和抗氧化性,并具有一定的抗氢腐蚀能力。由于钢中含有较高含量的Cr、C和其它合金元素,钢材的淬硬倾向较明显,焊接性差。

15CrMo焊接性

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15CrMo厚壁合金钢管焊接材料

针对15CrMo钢的焊接性的工作特点,根据以往的经验,参照国外提供的焊接工艺卡,我们选择了两种方案进行焊接试验。

方案Ⅰ:焊接预热,采用ER80S-B2L焊丝,T1G焊打底,E8018-B2焊条,焊条电弧焊盖面,焊后进行局部热处理。

方案Ⅱ:采用ER80S-B2L焊丝,T1G焊打底,E309Mo-16焊条,焊条填充电弧焊盖面,焊后不进行热处理。焊丝和焊条的化学成分及力学性能见表1。

焊后热处理

采用方案Ⅰ焊接的试件,焊后应进行局部高温回火处理。热处理的工艺为:升温速度为200℃/h,升到715℃保温1小时15分钟,降温速度100℃/h,降到300℃后空冷。具体采用JL-4型履带式电加热器(1146×310)包绕焊缝,用硅酸铝棉层保温,保温层厚度50mm,温度控制采用DJK-A型电加热器自动控温仪。

焊接工艺评定试验结果

试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验aky(J/cm2)

抗拉强度δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区(HAZ)

方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6

方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7

15CrMo焊接工艺

2.1 焊接材料

针对15CrMo钢的焊接性及现场高压管道的工作特点,根据以往的经验,参照国外提供的焊接工艺卡,我们选择了两种方案进行焊接试验。

方案Ⅰ:焊接预热,采用ER80S-B2L焊丝,T1G焊打底,E8018-B2焊条,焊条电弧焊盖面,焊后进行局部热处理。

方案Ⅱ:采用ER80S-B2L焊丝,T1G焊打底,E309Mo-16焊条,焊条填充电弧焊盖面,焊后不进行热处理。焊丝和焊条的化学成分及力学性能见表1。

表1 焊接材料的化学成分和力学性能

型号 C Mn Si Cr Ni Mo S P δb/Mpa δ,%

ER80S-B2L≤0.05 0.70.41.2 <0.20.5 ≤0.025 ≤0.025 ≤500 25

E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 ≤0.04 ≤0.03 550 19

E309Mo-16≤0.12 0.5~2.5 0.9 22.0~25.0 12.0~14.0 2.0~3.0≤0.025≤0.035 550 25

2.2 焊前准备

试件采用15CrMo钢管,规格为φ325×25,坡口型式及尺寸见图1。

焊前用角向磨光机将坡口内外及坡口边缘50mm范围内打磨至露出金属光泽,然后用丙酮清洗干净。

试件为水平固定位置,对口间隙为4mm,采用手工钨极氩弧焊沿园周均匀点焊六处,每处点固长度应不小于20mm。焊条按表2的规范进行烘烤。

表2 焊条烘烤规范

焊条型号 烘烤温度 保温时间

E8018-B2 300 ℃ 2h

E309Mo-16 150 ℃ 1.5h

2.3 焊接工艺参数

按方案Ⅰ焊前需进行预热,根据Tto-Bessyo等人提出的计算预热温度公式:

To=350√[C]-0.25(℃) 式中,To——预热温度,℃。

[C]=[C]x [C]p [C]p=0.005S[C]x

[C]x=C (Mn Cr)/9 Ni/18 7Mo/90 式中,

[C]x——成分碳当量;

[C]p——尺寸碳当量; S——试件厚度(本文中S=25mm);

[C]x=C (Mn Cr)/9 7/90Mo=0.361

[C]p=0.045 则To=138℃

因此预热温度选为150℃。采用氧-乙炔焰对试件进行加温,先用测温笔粗略判断试件表面的的温度(以笔迹颜色变化快慢进行估计),最后用半导体点温计测定,测量点至少应选择三点,以保证试件整体均达到所要求的预热温度。

焊接时,第一层采用手工钨极氩弧焊打底,为避免仰焊处焊缝背面产生凹陷,送丝时采用内填丝法,即焊丝通过对口间隙从管内送入。其余各层采用焊条电弧焊,共焊6层,每个焊层一条焊道。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工艺参数见表3、4。按方案Ⅰ焊

表3 方案Ⅰ的焊接工艺参数

焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm 焊接电流/A 电弧电压/V 预热及层间温度 热处理规范

打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12

填充层 焊条电弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85~90 23~25150℃ 715。×75min

盖面层 焊条电弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85~90 23~25

表4 方案Ⅱ的焊接工艺参数

焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm 焊接电流/A 电弧电压/V 预热及层间温度 热处理规范

打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12

填充层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90~95 22~24 / /

盖面层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90~95 22~24

接时,层间温度应不低于150℃,为防止中断焊接而引起试件的降温,施焊时应由二名焊工交替操作,焊后应立即采取保温缓冷措施。

2.4 焊后热处理

采用方案Ⅰ焊接的试件,焊后应进行局部高温回火处理。热处理的工艺为:升温速度为200℃/h,升到715℃保温1小时15分钟,降温速度100℃/h,降到300℃后空冷。具体采用JL-4型履带式电加热器(1146×310)包绕焊缝,用硅酸铝棉层保温,保温层厚度50mm,温度控制采用DJK-A型电加热器自动控温仪。

3 焊接工艺评定试验

试件焊后按JB4730-94《压力容器无损检测》标准进行100%的超声波探伤检验,焊缝Ⅰ级合格。按JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》标准进行焊接工艺评定试验。评定结果见表5。

表5 焊接工艺评定试验结果

试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验aky(J/cm2)

抗拉强度δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区(HAZ)

方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6

方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7

从拉伸试验结果可知,两种方案的拉伸试样全部断在母材,说明焊缝的抗拉强度高于母材;弯曲试验全部合格,说明焊缝的塑性较好。根据表5中的冲击韧性试验结果可知,方案Ⅰ的冲击韧性明显高于方案Ⅱ,证明方案Ⅰ的焊后热处理规范比较理想,高温回火不仅达到了改善接头组织和性能目的,而且使韧性与强度配合适当。从室温机械性能结果可知,所推荐的两种焊接工艺方案均可用于现场施工。方案Ⅰ采用了与母材成分接近的焊条,焊缝性能同母材匹配,焊缝应具有较高的热强性,焊缝在高温下长期使用不易破坏。难点是焊后热处理规范较为严格,回火温度和保温时间及加热和冷却速度控制不当反而会引起焊缝性能下降。方案Ⅱ采用了奥氏体不锈钢焊条施焊,虽然可以省去焊后热处理,但由于焊缝与母材膨胀系数不同,长期高温工作时可发生碳的扩散迁移现象,容易导致焊缝在熔合区发生破坏。因此,从使用可靠性考虑,现场采用方案Ⅰ施焊更为稳妥。

4 结论

15CrMo钢厚壁高压管的焊接采用两种焊接方案均为可行。为了保证焊缝性能同母材匹配且具有较高的热强性,采用方案Ⅰ效果更佳,关键是要严格控制焊后热处理工艺。

方案Ⅱ虽可省去焊后热处理,但焊缝在高温下发生碳的迁移扩散而导致焊缝破坏的可能性不容忽视,因此,只有在焊后无法进行热处理时才慎重采用。

无缝钢管15crmo尺寸及允许偏差

偏差等级

标准化外径允许偏差

D1

±1.5%,最小±0.75 mm

D2

±1.0%。最小±0.50 mm

D3

±0.75%.最小±0.30 mm

D4

±0.50%。最小±0.10 mm

2100433B

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15CrMo现货规格

品名

规格/mm

材质

品名

规格/mm

材质

光亮圆棒

3.0-25

15CrMo

热轧钢板

4-10

15CrMo

热轧圆钢

12-50

15CrMo

锻打钢板

8-10

15CrMo

热轧圆钢

Ф100-130

15CrMo

锻打钢板

12-16

15CrMo

热轧圆钢

Ф140-150

15CrMo

热轧钢板

18-20

15CrMo

热轧圆钢

Ф160-170

15CrMo

锻打钢板

22-28

15CrMo

热轧圆钢

Ф16-40

15CrMo

热轧钢板

30-34

15CrMo

热轧圆钢

Ф16-45

15CrMo

锻打钢板

35-75

15CrMo

热轧圆钢

Ф180-200

15CrMo

锻打钢板

75-80

15CrMo

热轧圆钢

Ф200-280

15CrMo

锻打钢板

80-100

15CrMo

热轧圆钢

290-500

15CrMo

锻打钢板

100-150

15CrMo

热轧圆钢

500-1500

15CrMo

锻打钢板

150

15CrMo

热轧圆钢

Ф50-70

15CrMo

锻打钢板

160

15CrMo

热轧圆钢

Ф50-300

15CrMo

锻打钢板

170

15CrMo

热轧圆钢

Ф50-95

15CrMo

锻打钢板

180

15CrMo

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