多道抗震防线造价信息

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GW-标准抗震连接件

规格型号：
Q235B
价格行情：
材料单位：
个
材料品牌：
GOOVEN固稳
材料税率：
13%
供应商：
广东固稳科技有限公司
报价时间：
2022-12-07

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抗震支吊架单管侧向支撑(T)

规格型号：
DN100
价格行情：
材料单位：
套
材料品牌：
同亿
材料税率：
13%
供应商：
广东同亿电气有限公司
报价时间：
2022-12-07

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抗震支吊架单管侧向支撑(T)

规格型号：
DN350
价格行情：
材料单位：
套
材料品牌：
同亿
材料税率：
13%
供应商：
广东同亿电气有限公司
报价时间：
2022-12-07

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抗震支吊架单管双向支撑(T)

规格型号：
DN65
价格行情：
材料单位：
套
材料品牌：
同亿
材料税率：
13%
供应商：
广东同亿电气有限公司
报价时间：
2022-12-07

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抗震支吊架单管双向支撑(T)

规格型号：
DN250
价格行情：
材料单位：
套
材料品牌：
同亿
材料税率：
13%
供应商：
广东同亿电气有限公司
报价时间：
2022-12-07

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导线卷车

规格型号：
DSJ23-122
价格行情：
材料单位：
台班
材料税率：
地区时间：
汕头市2012年1季度信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

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导线卷车

规格型号：
DSJ23-122
价格行情：
材料单位：
台班
材料税率：
地区时间：
汕头市2011年4季度信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

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导线卷车

规格型号：
DSJ23-122
价格行情：
材料单位：
台班
材料税率：
地区时间：
汕头市2011年2季度信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

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导线卷车

规格型号：
DSJ23-122
价格行情：
材料单位：
台班
材料税率：
地区时间：
汕头市2010年3季度信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

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导线卷车

规格型号：
DSJ23-122
价格行情：
材料单位：
台班
材料税率：
地区时间：
广州市2010年3季度信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

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消防线槽

规格型号：
消防线槽MR100×100×1.2,镀锌,含盖板
需求量：
12.762m
报价数：
3
材料品牌：
材料档次：
中档
费用说明：
含税费 | 含运费
询价时间：
2022-02-18

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消防线槽

规格型号：
消防线槽MR200×150×1.5,镀锌,含盖板
需求量：
22.722m
报价数：
3
材料品牌：
材料档次：
中档
费用说明：
含税费 | 含运费
询价时间：
2022-02-18

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消防线槽

规格型号：
消防线槽MR300×150×1.5,镀锌,含盖板
需求量：
4.635m
报价数：
3
材料品牌：
材料档次：
中档
费用说明：
含税费 | 含运费
询价时间：
2022-02-18

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消防线槽

规格型号：
消防线槽MR200×150×1.5,镀锌,含盖板
需求量：
33.671m
报价数：
3
材料品牌：
材料档次：
中档
费用说明：
含税费 | 含运费
询价时间：
2022-02-18

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消防线槽

规格型号：
消防线槽MR100×50×1.2,镀锌,含盖板
需求量：
456.496m
报价数：
3
材料品牌：
材料档次：
中档
费用说明：
含税费 | 含运费
询价时间：
2022-02-18

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多道抗震防线概述

利用赘余杆件的破坏和退出工作，使结构从一种稳定体系过度到仍然稳定的另一种体系，实现周期的加大，从而减少地震力。

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多道抗震防线标准常见问题

消防线

信号总线共20路，自主机引出自消防端子箱；后侧端子箱需求量需根据设备点位分析（若系统图为标注）
消防线问题

NH-BV-4*2.5mm2的意思也是4根BV 2.5mm2的线吗？答：对，是4根，长度要乘以4；在NH-RVS-2*1.5中，这个就是一根导线里边有两芯？答：对，就是1根，长度不用乘以2.
消防线

要看说明中的布线信息的。

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多道抗震防线标准文献

多道防线抗震球型钢支座的开发和试验

格式：pdf

大小：141KB

页数： 4页

建议即使在大于规范规定的E2水平的地震作用下桥梁结构也不应出现倒塌、落梁等严重影响交通安全、危害人员生命的震害现象,并相应地提出了三水平设防的桥梁抗震设计方法的抗震性能要求.介绍了实现此方法的一种多道防线抗震球型钢支座的结构形式及其工作机理,最后简要介绍了对该支座进行的力学性能试验,试验结果表明这种支座可以实现三水平设防的桥梁抗震设计,并具有稳定可靠的抗震性能.

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建筑施工防线技巧

格式：pdf

大小：141KB

页数： 5页

建筑施工防线技巧土建 /房屋工程施工放线是从建筑物定位开始的，一直到主体工程封顶都离不开施工放线。大致分三个阶段：建筑物定位（放线）、基础施工（放线）和主体施工（放线）。一、建筑物定位，是房屋建筑工程开工后的第一次放线，建筑物定位参加的人员是：城市规划部门（下属的测量队）及施工单位的测量人员（专业的），根据建筑规划定位图进行定位，最后在施工现场形成（至少） 4 个定位桩。放线工具为 “全站仪 ”或“比较高级的经纬仪 ”。二、基础施工放线，建筑物定位桩设定后，由施工单位的专业测量人员、施工现场负责人及监理共同对基础工程进行放线及测量复核（监理人员主要是旁站监督、验证），最后放出所有建筑物轴线的定位桩（根据建筑物大小也可轴线间隔放线），所有轴线定位桩是根据规划部门的定位桩（至少 4 个）及建筑物底层施工平面图进行放线的。放线工具为 “经纬仪 ”。基

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结构抗震措施之多道抗震设防体系

无论选用何种材料、何种结构体系的抗震结构，都宜设置多道抗震防线。一次地震持续的时间少则几秒，多则十几秒甚至更长。这样长时间的地震动，一个接一个的强脉冲对建筑物产生多次往复式冲击，造成累积式破坏；如果建筑物采用的是单结构体系，仅有一道抗震防线，一旦破坏后接踵而来的持续地震就会使建筑倒塌；而设了多重抗震体系的建筑物，在第一道防线的抗侧力体系遭破坏后，后备的第二道、第三道防线立即接替，抵挡后续的地震冲击，特别是对于因“共振”而引起的破坏，在第一道防线失效后，结构转入第二道、第三道防线工作，此时随着第一道防线破坏塑性铰出现，结构基本周期已生变化，从而错开了地震动卓越周期，建筑物免遭进一步破坏。这种抗震设计概念是对付高度地震的一种经济有效的办法，且已应用到实际工程中，如前面提到的马那瓜美洲银行就是一个应用多道抗震防线概念的成功实例。 美国林同炎国际设计公司设计这一工程（美洲银行）时所采取的指导思想是：在风荷载和规范规定的等效静力地震荷载作用下，结构具有较大的抗推刚度以满足变形方面的要求；当遭遇更高地震烈度，建筑物所受的地震力很大时，通过某些构件的屈服过渡到另一个具有较高变形能力的结构体系。据这一指导思想，该大楼采用了12. 55 m×12. 55 m 的芯筒作为主要的抗风和抗震构件，不过，该芯筒又由4 个“L”形小筒构成，小筒外边尺寸4. 6 m×4. 6 m，在每层楼板处，采用较大截面的钢筋混凝土连梁将4 个小筒连成具有较强整体性的芯筒 .进行抗震设计时，既考虑了4 个小筒作为大筒组成部分发挥整体作用时受力状况，又考虑了连梁损坏后4 个小筒各自作为独立构件时的受力状态。这样，当小筒间连梁完全破坏后，整个结构的抗侧力能力也不至降低很多，同时由于各层连梁两端出现朔性铰之后，整个结构自震基本周期加长，地震反应减弱，有利于保持结构的安全和稳定。该大楼的震害表现（表1）说明这种设计思想是成功的。据测算，该次地震在大楼中引起的水平地震力至少是0. 35 g，大楼是1963 年设计的，设计的水平地震力相当于0. 06 g，这就是说大楼经受住了6 倍于设计的地震力。 震后，美国伯克利加州大学对这幢大楼进行了动力分析，分别考虑了4 个“L”型小筒作为一个整体共同工作和4 个小筒单独工作两种状态，计算出结构的动力特性和对马拉瓜地震的反应（结果见表2） .从表中可以看出，在“大震”时结构的基本周期延长了1. 5 倍，结构底部地震力减少了一半，但结构顶部位移增加了一倍。

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结构设计辅导知识：结构抗震措施之多道抗震设防体系要求

结构抗震措施之多道抗震设防体系有哪些要求？

无论选用何种材料、何种结构体系的抗震结构，都宜设置多道抗震防线。一次地震持续的时间少则几秒，多则十几秒甚至更长。这样长时间的地震动，一个接一个的强脉冲对建筑物产生多次往复式冲击，造成累积式破坏；如果建筑物采用的是单结构体系，仅有一道抗震防线，一旦破坏后接踵而来的持续地震就会使建筑倒塌；而设了多重抗震体系的建筑物，在第一道防线的抗侧力体系遭破坏后，后备的第二道、第三道防线立即接替，抵挡后续的地震冲击，特别是对于因“共振”而引起的破坏，在第一道防线失效后，结构转入第二道、第三道防线工作，此时随着第一道防线破坏塑性铰出现，结构基本周期已生变化，从而错开了地震动卓越周期，建筑物免遭进一步破坏。这种抗震设计概念是对付高度地震的一种经济有效的办法，且已应用到实际工程中，如前面提到的马那瓜美洲银行就是一个应用多道抗震防线概念的成功实例。

美国林同炎国际设计公司设计这一工程（美洲银行）时所采取的指导思想是：在风荷载和规范规定的等效静力地震荷载作用下，结构具有较大的抗推刚度以满足变形方面的要求；当遭遇更高地震烈度，建筑物所受的地震力很大时，通过某些构件的屈服过渡到另一个具有较高变形能力的结构体系。据这一指导思想，该大楼采用了12.55m×12.55m的芯筒作为主要的抗风和抗震构件，不过，该芯筒又由4个“L”形小筒构成，小筒外边尺寸4.6m×4.6m，在每层楼板处，采用较大截面的钢筋混凝土连梁将4个小筒连成具有较强整体性的芯筒。进行抗震设计时，既考虑了4个小筒作为大筒组成部分发挥整体作用时受力状况，又考虑了连梁损坏后4个小筒各自作为独立构件时的受力状态。这样，当小筒间连梁完全破坏后，整个结构的抗侧力能力也不至降低很多，同时由于各层连梁两端出现朔性铰之后，整个结构自震基本周期加长，地震反应减弱，有利于保持结构的安全和稳定。该大楼的震害表现说明这种设计思想是成功的。据测算，该次地震在大楼中引起的水平地震力至少是0.35g，大楼是1963年设计的，设计的水平地震力相当于0.06g，这就是说大楼经受住了6倍于设计的地震力。

震后，美国伯克利加州大学对这幢大楼进行了动力分析，分别考虑了4个“L”型小筒作为一个整体共同工作和4个小筒单独工作两种状态，计算出结构的动力特性和对马拉瓜地震的反应。从表中可以看出，在“大震”时结构的基本周期延长了1.5倍，结构底部地震力减少了一半，但结构顶部位移增加了一倍。

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