负载电流是指电器设备正常完成工作任务时的电流。比如说，一辆电动车，挂空挡启动，马达转起来了，此时流过马达的是空载电流，当挂挡跑起来时的电流是负载电流；一般情况下，空载电流应该大大小于负载电流，否则这个电器设备的效率较低。

异步电动机空载运行时，定子三相绕组中通过的电流，称为空载电流。绝大部分的空载电流用来产生旋转磁场，称为空载激磁电流，是空载电流的无功分量。还有很小一部分空载电流用于产生电动机空载运行时的各种功率损耗（如摩擦、通风和铁芯损耗等），这一部分是空载电流的有功分量，因占的比例很小，可忽略不计。因此，空载电流可以认为都是无功电流。从这一观点来看，它越小越好，这样电动机的功率因数提高了，对电网供电是有好处的。如果空载电流大，因定子绕组的导线截面积是一定的，允许通过的电流是一定的，则允许流过导线的有功电流就只能减小，电动机所能带动的负载就要减小，电动机出力降低，带过大的负载时，绕组就容易发热。但是，空载电流也不能过小，否则又要影响到电动机的其他性能。一般小型电动机的空载电流约为额定电流的30%~70%，大中型电动机的空载电流约为额定电流的20%~40%。具体到某台电动机的空载电流是多少，在电动机的铭牌或产品说明书上，一般不标注。可电工常需知道此数值是多少，以此数值来判断电动机的性能好坏，能否使用。

电缆额定载流量确定可按国际电工委员会制定的IEC60287标准进行，而国内外相关人员的大量研究成果可作为该标准的一个补充和完善。电缆由于接地故障(短路)在极短时间(几s)内承受的短路电流可根据IEC-949(1988)及IEC-986(1989)的标准确定。实际运行中由于各种原因，确定电缆短期负载电流还未有成熟的标准，用严格的数学方法计算太复杂，其公式也不符合日常计算的要求。研究综合了现有的简单敷设情况下电缆短期负载电流I₂的计算方法，研究了其计算过程中的相关问题，并对复杂敷设下的I₂做了推广和延伸，给出了电缆在现有常用敷设下I₂的计算方法和经验公式，可供电力线路设计和运行部门参考，以满足工程实际应用需要。

空气中敷设电缆

由于空气的热容一般可忽略，而电缆本体可由一集中热阻T_T和一集中热容C_T来表示，空气中敷设的电缆其I₂为

直接埋地敷设电缆

确定敷设在土壤中的I₂时，可将电缆及其周围媒质分成若干区域，每个区域的温度用一指数曲线表示，电缆温升等于各区温升之和。通常下，电缆本体分为线芯和绝缘层的一半与电缆的剩余部分2个区域。若电缆为管道中敷设，则第1区域为线芯和绝缘层，第2区域为电缆表面至管道外表面。以周围土壤划分方式为第3个区域简要说明。

土壤第1区域的内径等于电缆外径D_e(对管道敷设为管道外径)。电缆周围T₄=(ρ_T4/2π)ln(4L/D_e)，式中ρ_T4为土壤热阻系数，TΩ_cm；L为电缆敷设深度，mm。由此土壤第3个区域的外径设定为电缆敷设深度的4倍，即D₃=4L。然后，将区间π(D₃²-D_e²)/4按体积比1∶4 ∶16同心圆分成3个区域，其它2个区域的外径分别为

显然，划分区域越多，以指数曲线表示的电缆线芯温度上升速度越快，因此，在同样的短期负载允许线芯温度下，相应的I2就越小。由图1见，电缆敷设越深，短期负载允许时间越短，土壤划分区域个数对I2的影响越小。将土壤分为 4个区域，计算得线芯温升在较长时间能与实际情况较好吻合。因此，建议计算时将土壤分为 4个区。

研究结论

在综合现有的简单敷设方式，如空气中敷设、直埋地敷设情况下电缆短期负载电流计算方法的基础上，研究了其计算过程中的相关技术问题，如过负载前电缆非满载运行其线芯温度的确定，以及周围土壤区域划分个数的选择，并探讨了一些复杂敷设方式，如直埋并更换回填土、水泥槽中管道敷设下的短期负载电流计算问题。

本研究给出了电缆在现有常用敷设下短期负载电流的确定方法，以及工程上实际可用的经验计算公式，可供电力线路设计和运行部门参考和应用。同时，相关的设计思想还可在其它敷设方式的电缆短期负载电流计算中进一步推广和延伸。

研究背景

三相电压型PWM整流器可实现网侧电流正弦化、单位功率因数运行、能量双向传输，真正实现了“绿色电能变换”。在PWM整流器的应用中，负载变化一般较剧烈，传统双闭环PI控制虽能获得理想的稳态性能，但因其在控制系统结构上固有不足及PI调节的滞后性，动态过程中直流电压会出现较大的偏差，不利于系统高品质运行。

在双闭环控制基础上加入负载电流前馈控制是提高PWM整流器抗负载扰动动态性能的主要方法。这里结合PWM整流器在两相同步旋转坐标系下的数学模型，给出了PWM整流器双闭环PI控制系统结构图，从控制角度分析了双闭环PI控制在克服负载扰动方面的不足，具体设计了负载扰动前馈补偿器。分析表明，理论上可达到对负载扰动完全补偿的动态前馈补偿器在实际系统中难以实现，为简化问题，得到了静态前馈补偿器表达式，分析了负载电流前馈控制策略的补偿机理及影响静态前馈补偿效果的因素。最后用实验验证了理论分析的正确性并提出了进一步提高PWM整流器抗负载扰动动态性能的方法。

PWM整流器负载电流前馈控制

为提高 PWM 整流器对负载电流扰动的克服能力，可在原有双闭环控制系统结构基础上加入负载电流前馈控制。设电流环闭环传递函数为 W_ci(s)，前馈补偿器传递函数为G_f(s)，因前馈补偿器的输出作为电流环给定值的一部分，则加入负载电流前馈控制后，电压环结构如图2所示。

在实际系统中，由于PWM整流器主电路中L，R等参数的非线性及时变特征，难以精确确定W_ci(s)的表达式，且因W_ci(s)分母阶次大于分子 阶次。为简化问题，考虑到PWM整流器电流环的响应速度快，同时因电流环采用了PI调节，电流响应无静差，若忽略电流环调节延迟而近似认为电流环闭环传递函数W_ci(s)=1，则有

研究结论

结合三相电压型PWM整流器在两相同步旋转d，q坐标系下数学模型，建立了PWM整流器双闭环PI控制系统结构图，设计了负载扰动前馈补偿器。分析了动态前馈补偿器在实现上存在的困难，得到了简化后的静态前馈补偿器。实验结果表明，负载电流的静态前馈补偿可显著改善抗负载扰动动态性能。在负载剧烈变化或对PWM整流器抗负载扰动动态性能要求很高的场合，可通过以下方法在静态前馈补偿的基础上进一步提高PWM整流器的抗负载扰动动态性能：①提高电流环调节的快速性，该方法可通过适当调整电流环PI调节器参数或适当减小PWM整流器交流侧电感大小来实现；②估测电流环延迟的大小，在前馈补偿器中适当加入能抑制高频噪声的负载电流的微分项以近似抵消电流环调节的延迟。

中国国家标准GB/T 4706.1-2005规定的电线负载电流值（部分）

1平方铜芯线允许长期负载电流为:8A—-12A

1.5平方铜芯线允许长期负载电流为:12A—-15A

2.5平方铜芯线允许长期负载电流为:16A—-25A

4平方铜芯线允许长期负载电流为:25A—-32A

6平方铜芯线允许长期负载电流为:32A—-40A

注：上述的“平方”，指的是“平方毫米”