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采用有限元法对高温上钢管混凝土构件截面的温度场进行了计算,提出了高温下钢材和混凝土的应力-应变关系及其与温度之间的关系。采用数值方法计算了火灾下钢管混凝土轴压和偏压构件荷载与变形之间的关系、以及与火灾持续时间之间的关系,分析了各参数,如钢材和混凝土的强度、构件截面含钢率、荷载偏心率及构件长细比等对钢管高强度混凝土耐火极限的影响。最后,提出钢管混凝土耐火极限及防火保护层厚度的简化计算公式,可供实际工程设计参考。本项目的研究成果也可为国家制定钢管混凝土防火方面的设计规程提供参考。 2100433B
批准号 |
59508007 |
项目名称 |
钢管混凝土构件耐火性能研究和测定 |
项目类别 |
青年科学基金项目 |
申请代码 |
E0804 |
项目负责人 |
韩林海 |
负责人职称 |
副研究员 |
依托单位 |
哈尔滨工业大学 |
研究期限 |
1996-01-01 至 1998-12-31 |
支持经费 |
10(万元) |
如锆刚玉耐火砖、铬刚玉耐火砖、钛刚玉耐火砖等。 含Al2O3大于90%以上的耐火砖称为刚玉质耐火砖,亦称为纯氧化铝耐火砖制品。刚玉硬度很高(为莫氏硬度9级),熔点也高。这些都与结构中Al—0键的牢固性...
首先第一点就是要从产品的使用材料上去了解,一般来说我们的产品都是比较简单的,由几个部分组成的,防火门 那么对于这些不同部分的材料选择自然都是不一样的,我们一定要注意其中的材料不同,所能够得到的防火性...
你好!根据我的了解,防火门耐火性能试验要求有以下这些: 带玻璃的钢防火门,凡每扇门的玻璃面积≤0.065㎡者,可不测该玻璃上的背火面温度,玻璃面积超过0.065㎡者,应按GB/T7633测点布置方法测...
钢管混凝土构件抗火性能研究综述
钢结构工程研究⑨ 《钢结构》 2012 增刊 38 钢结构 XXXXXXXXXXX 1 胡 XX1 王 XX1 陈 X2 (1.土木工程安全与耐久教育部重点实验室,清华大学土木工程系,北京 100084;2.XXXX建筑设计研究院,北京 1000XX) 提 要:国内建筑行业发展迅猛, XXXXXXXXXX 建议。 关键词: 钢结构;厚板; XXX ;XXX ;XX 1.引言 1)钢结构 XXX (1)钢结构的破坏通常 XXXXXXX 韧度( K I、KIC、K Id)、能量释放率 GXXXXXXX 。 国贸中心 国家体育场 图 1 若干重点工程 表 1 工程厚板使用情况 项目名称 厚板使用情况 国贸中心(一期) 箱形柱最大板厚 75mm 五棵松体育中心 Q345GJ钢板厚度≤ 100 mm 参考文献 [1] Wang Yuantsing. The quantitative e
方形薄壁钢管混凝土柱的耐火性能研究
为研究薄壁钢管混凝土柱的耐火性能,进行4个方形薄壁钢管混凝土柱在标准升温曲线下的耐火试验。试验参数为荷载偏心率、是否设置加劲肋以及是否设置防火保护。基于试验结果,研究方形薄壁钢管混凝土柱在高温下的破坏模态、温度场分布和耐火极限,并将其耐火性能和普通钢管混凝土柱进行比较。试验结果表明,方形薄壁钢管混凝土柱具有较好的耐火性能。
批准号 |
50578103 |
项目名称 |
钢管混凝土构件冲击性能研究 |
项目类别 |
面上项目 |
申请代码 |
E0804 |
项目负责人 |
李珠 |
负责人职称 |
教授 |
依托单位 |
太原理工大学 |
研究期限 |
2006-01-01 至 2008-12-31 |
支持经费 |
28(万元) |
耐火材料试锥在高温下的弯倒程度,主要取决于液相与固相的数量比、液相的粘度变化和高熔点晶相的分散度。通常锥体达到耐火度时,多数均含液相约70~80%,液相粘度约为10~50Pa·s,并随材料不同而异。因此,可以认为耐火材料耐火度的高低除与测定条件,特别是与试锥的粒度组成和升温速度以及某些材料与测定气氛有关以外,主要受材料的化学和矿物组成所控制。对由各种单二组分构成的耐火材料而言,主要取决于化合物熔点的高低。而对由多组分构成的耐火材料而言,取决于主成分和他成分的数量比。杂质会严重降低材料的耐火度。如对Al2O3,含量在20~80%之间的硅铝系耐火材料而言,耐火度t 可近似地以Al2O3和杂质R 百分含量估算,即t=1580+4.386(Al2O3-R)。因此,欲提高耐火材料的耐火度,必须提高主成分和主晶相的数量并尽量降低杂质。
耐火度的测定标准依照GBT 7322-2007 耐火材料 耐火度试验方法
耐火度的测定方法,除有国际标准(ISO528)外,各国都有标准方法,但大致相同,都是采用与标准测温锥相比较的方法。
耐火材料试锥在高温下的弯倒程度,主要取决于液相与固相的数量比、液相的粘度变化和高熔点晶相的分散度。通常锥体达到耐火度时,多数均含液相约70~80%,液相粘度约为10~50Pa·s,并随材料不同而异。因此,可以认为耐火材料耐火度的高低除与测定条件,特别是与试锥的粒度组成和升温速度以及某些材料与测定气氛有关以外,主要受材料的化学和矿物组成所控制。对由各种单二组分构成的耐火材料而言,主要取决于化合物熔点的高低。而对由多组分构成的耐火材料而言,取决于主成分和他成分的数量比。杂质会严重降低材料的耐火度。如对Al2O3,含量在20~80%之间的硅铝系耐火材料而言,耐火度t 可近似地以Al2O3和杂质R 百分含量估算,即t=1580 4.386(Al2O3-R)。因此,欲提高耐火材料的耐火度,必须提高主成分和主晶相的数量并尽量降低杂质。
中国标准(GB7322)与国际标准完全相同,将被测材料磨成细粉,制成与标准测温锥形状、尺寸相同的截头三角锥,也可直接从耐火制品上锯取上述的截头三角锥,与标准测温锥一起插在一个耐火的底盘上,放在炭阻炉或燃气高温炉内,按规定的速率加热,视其与标准测温锥相比较所弯倒的程度,当其弯倒至锥的尖端接触底盘时的温度(见下图1所示),即为材料的耐火度,通常都用标准测温锥的锥号表示。
各国标准测温锥规格不同,锥号所代表的温度也不一致。世界上最常见的是德国的塞格尔锥(Segerkegel),缩写为SK,如SK35代表1780℃,而美国的奥顿锥(orton) 35代表1785℃。国际标准化组织的标准测温锥(ISO)、中国的标准测温锥(WZ)和前苏联的标准测温锥(ПК)都是一致的,采用锥号乘以10即为所代表的温度。如ISO176、WZ176以及ПК176均代表1760℃。英、德、美国标准测温锥号的相应温度见下表。
英国、德国、美国标准测温锥号相应温度(℃)
锥 号 |
英国 斯塔福德希尔锥(Staffordshire) |
德国 塞格尔锥(Seger) |
美国 奥顿锥(Orton) |
17 18 19 20 23 |
1480 1500 1520 1530 |
1480 1500 1520 1530 |
1512 1522 1541 1564 1605 |
26 27 28 29 30 31 311/2 |
1580 1610 1630 1650 1670 1690 |
1580 1610 1630 1650 1670 1690 |
1621 1640 1646 1659 1665 1683 1699 |
32 321/2 |
1710 |
1710 |
1717 1724 |
33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 |
1730 1750 1770 1790 1825 1850 1880 1920 1960 2000 |
1730 1750 1770 1790 1825 1850 1880 1920 1960 2000 |
1743 1763 1785 1804 1820 1835 1865 1885 1970 2015 |