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单螺杆挤出机机筒内壁开设沟槽可以显著提高固体输送效率,但存在熔融速率与固体输送效率不匹配的缺陷,制约了单螺杆挤出机高速、高效化发展。 本课题首次将机筒沟槽由固体输送段延伸至熔融段,创新设计了正向压缩沟槽机筒和反向压缩比螺杆组成的强剪切塑化系统,构建了机筒沟槽和螺杆螺槽耦合作用下的熔融塑化模型;设计加工了三组不同结构的挤压系统,搭建了液压驱动剖分机筒单螺杆挤出机可视化实验平台,对沟槽机筒单螺杆挤出机塑化机理和熔融过程进行了系统的理论和实验研究。通过系统及可视化研究,建立了沟槽和螺槽特征与熔融速率之间的关系,揭示了机筒沟槽和螺杆螺槽的几何结构参数、物性参数和工艺参数对沟槽机筒挤出机熔融塑化过程的影响。结果表明:(1)机筒沟槽和螺杆螺槽耦合作用下产生大量的“固相-固相”剪切热,使机筒沟槽内固相物料迅速熔融并形成一层厚熔膜,机筒沟槽液相物料和螺杆螺槽固相物料之间产生的“液相-固相”剪切热促使螺槽固相的熔融;(2)反向压缩螺杆更适合于熔融段沟槽机筒单螺杆挤出机挤压系统,在保证高产量的同时仍具有优异的塑化效果;(3)熔融起始点随物料内外摩擦系数比的增加远离螺杆起始端,随机筒沟槽导程的增加沿螺杆轴向先减小后增加;(4)熔融长度随固体输送段机筒沟槽槽深、导程的增加而增加,随螺杆槽深的增加先增大后减小,随螺杆导程的增加而减小;(5)随螺杆转速增大,熔融长度逐渐缩短,停留时间呈幂指数减小,而挤出产量呈线性增加;熔融段机筒温度对物料熔融塑化过程影响不大,熔融段机筒沟槽和螺杆螺槽剪切作用产生的剪切热是物料熔融塑化的主要热源。 研究成果成功应用于高粘度、难塑化的超高分子量聚乙烯挤出成型设备和含能材料螺压成型设备的设计,对推动聚合物加工理论的发展及其加工装备的革新具有重要的意义。 2100433B
固体输送段机筒开槽是单螺杆挤出机实现高速、高效和节能化的重要技术手段,但是固体输送效率高而熔融塑化质量差导致其性能不能得到充分发挥。本项目在单螺杆挤出机固体输送段机筒开设沟槽的研究基础上,首次尝试将机筒开设的沟槽由固体输送段延伸至熔融段,建立一种基于正向压缩比设计的机筒沟槽和反向压缩比设计的分离型螺杆螺槽协同作用下的剪刀推力塑化模型,利用不断变换的机筒沟槽容积和螺杆螺槽容积使固相层发生强剪切去实现聚合物的高速高效熔融。通过系统及可视化研究,建立沟槽和螺槽特征与固液相分布和熔融速率之间的关系,揭示机筒沟槽和螺杆螺槽的几何结构参数、物性参数和加工工艺参数对沟槽机筒挤出机熔融塑化过程的影响,验证机筒沟槽和螺杆螺槽组成的强剪切系统对促进熔融塑化的效果。最后在深入认识沟槽机筒挤出机熔融过程的基础上建立较完善的基于剪刀推力塑化模型的径向熔融理论,推动聚合物加工理论的发展及其加工装备的革新。
螺槽和螺棱是螺杆的两个最主要特征。观察与螺杆轴向垂直的截面,可以发现螺杆是有几段曲线组成的。常见的双头螺纹元件就是由8段曲线组成,其中两段以螺杆轴为圆心的半径较大的圆弧旋转而成的结构即为螺棱,两段以螺...
沟槽、坑内作业,沟槽、坑边作业,顺沟槽方向坑上作业。这3个怎么理解呢?
下图是坑边作业,顺沟槽方向,就是挖机顺着沟槽方向踩着开挖
你好:外墙沟槽是指建筑物以外的沟槽,内墙沟槽是指建筑物以内的沟槽。
螺旋沟槽单螺杆挤出机双螺棱推动理论模型的研究
通过在单螺杆挤出机固体输送段机筒内壁开设螺旋沟槽,建立了将机筒与螺杆视为一个对物料协同作用的整体的新型物理模型——弧板模型;同时将嵌入机筒沟槽与螺杆螺槽中的物料视为固体塞,提出了新型"双螺棱推动理论",弥补了单螺杆挤出机不能实现正位移输送的传统理论缺陷;最后,通过理论分析确定了螺旋沟槽挤出机由摩擦拖曳输送向正位移输送转换的边界条件方程及正位移输送下沟槽结构参数的设计准则。
单螺杆膨化机中螺杆与机筒的设计研究
秸秆经过膨化过程的高温、高压处理,不仅使牲畜对秸杆的消化率和采食量明显提高,而且杀死了多种细菌,可预防消化道疾病。膨化机按螺杆的结构分为单螺杆和双螺杆,该文介绍了单螺杆膨化机中的螺杆与机筒的详细设计过程。
众所周知,螺杆和机筒是塑料机械挤出机的两个重要的零件,如果损坏的话,就会影响机器的运转,那么在维修的时候,我们需要注意哪些事项呢?
1、扭断的螺杆要根据机筒的实际内径来考虑,按与机筒的正常间隙给出新螺杆的外径偏差进行制造。
2、磨损螺杆直径缩小的螺纹表面经处理后,热喷涂耐磨合金,然后再经磨削加工至尺寸。这种方法一般有专业喷涂厂加工修复,费用还比较低。
3、在磨损螺杆的螺纹部分堆焊耐磨合金。根据螺杆磨损的程度堆焊1~2mm厚,然后磨削加工螺杆至尺寸。这种耐磨合金由C、Cr、Vi、Co、W和B等材料组成,增加螺杆的抗磨损和耐腐蚀的能力。专业堆焊厂对这种加工的费用很高,除特殊要求的螺杆,一般很少采用。
4、修复螺杆也可用表面镀硬铬方法,铬也是耐磨和抗腐蚀的金属,但硬的铬层比较容易脱落。
机筒的内表面硬度高于螺杆,它的损坏要比螺杆来得晚。机筒的报废就是内径直径由于时间磨损而增大。它的修复方法如下:
1、因磨损增加直径的机筒,如果还有一定的渗氮层时,可把机筒内孔直接进行镗孔,研磨至一个新的直径尺寸,然后按此直径配制新螺杆。
2、机筒内径经机加工修整重新浇铸合金,厚度在1~2mm间,然后 精加工至尺寸。
3、一般情况下机筒的均化段磨损较快,可将此段(取5~7D长)经镗孔修整,再配一个渗氮合金钢衬套,内孔直径参照螺杆直径,留在正常配合间隙,进行加工配制。
在这里强调一点,螺杆以及机筒这两个重要零件,一个是细长的螺纹杆,一个是直径比较小而长的孔,它们的机械加工以及热处理工艺都较为的复杂,精度的保证都会比较困难。所以,对这两个零件的磨损后是修复还是更换新件,一定要从经济角度全面分析。如果修理费用比更换新螺杆费用低些,就决定修,这不一定是正确的选择,修理费用与更新费用的比较,只是一个方面。另外还要看修理费用与修理后使用螺杆时间与更新费用和更新螺杆使用时间的比值。采用比值花费较小的方案才是最经济,最正确的选择。
(来源:pvc塑料网)
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挤出机是挤出、注塑、吹塑等塑料成型工艺的关键部件,螺杆则是塑料挤出机的心脏。由于装配的需要,挤出机螺杆与机筒之间存在一个配合间隙δ,由于这个配合间隙在螺杆直径方向上,所以也称直径间隙或装配间隙。而且这个配合间隙是一个关系到挤出机工作性能的重要参量。下面分两部分,第一部分论述间隙δ的存在对挤出机整机性能的影响;第二部分说明国内外挤出机螺杆机筒直径间隙大小不同比较。
1.间隙对挤出机工作性能的影响。
1.1静态影响
挤出机流量计算公式为:Q=Qd-Qp-Ql 即等于正流Qd、压力流Qp和漏流Ql的代数和。其中挤出机漏流Ql是一种在螺棱和机筒形成的间隙δ中沿螺杆轴线向料斗方向的流动,它是由机头、分流板和滤网等对熔体的反压造成的流动。由于间隙δ很小,故在正常情况下,漏流较之正流小很多。但也不能完全忽略之。
在相关假设基础之上,根据流体力学的分析方法,可推导出漏流量的计算公式如下:
(具体推到过程参见参考文献[1]和[3])
式中:D为螺杆直径(cm);δ为螺杆与机筒间隙(cm);μ2为间隙δ中塑料熔体的黏度(pa·s);φ为螺旋升角;e'为沿螺杆轴向测得的螺纹棱宽(cm)
;p1为计量段开始处熔体压力(Mpa);p2计量段末端处熔体压力(Mpa);
由以上两公式可以看出:增加挤出机产量,需要减少漏流量。而漏流量与螺杆机筒间隙的三次方成正比。因此可以通过减小螺杆与机筒之间间隙来实现减少漏流量。
由于螺杆与机筒的间隙关乎挤出机产量及加工、装配精度。在设计挤出机时,需要从各个因素来综合考虑螺杆与机筒间隙。间隙太小,挤出产量增加产量,但增加螺杆与机筒的磨损。间隙太大,一方面漏流量上升,产量下降;另一方面,将导致熔膜增厚,因而不利于热传导并降低了剪切速率,不利于物料的熔融。且实践证明[1]:当δ增大至计量段螺槽深的15%时,在给定条件下,经计算其漏流量已达37%。此时,螺杆和机筒磨损太大,生产很不经济。所以有必要选择高耐磨材料,如双金属机筒与螺杆结构。
另外,在挤出机设计中,还要根据被加工物料性质选择不同的间隙δ值。例如:对于温度敏感的物料,间隙δ值可以选大些,减少因剪切而产生的热分解;对于低粘度的非热敏性物料,比如高密聚乙烯,间隙δ可以小一些,以增加其剪切。
1.2 动态影响
上面只是静态地分析了螺杆机筒间隙对挤出机工作性能的影响,主要是温室时的装配间隙。当挤出机运转时,由于加工温度和螺杆上的压力载荷,螺杆和机筒间的实际间隙会发生变化。当加工温度远高于是温室时,螺杆和机筒具有不同的热膨胀系数,或螺杆温度与机筒温度不同时,间隙就会发生变化。而间隙的变化就有可能引起螺杆抱死现象。
计算表明[4]:由压力载荷引起的螺杆径向膨胀,而发生间隙变化相当小,可以不予考虑。倒是挤出机加料段的螺杆和机筒温度差异需要特别关注。加料段的机筒上一般都有水冷却,而螺杆却因为其它区的高温热传导温度较高。由此螺杆与机筒就存在一个温度差。这个温度差导致了两者的膨胀不同,进而使两者之间的间隙发生变化。如果间隙小到超出原装配间隙时,就会发生螺杆抱死现象。为了避免螺杆抱死情况的出现,可以在设计挤出机时,加大加料段的螺杆机筒间隙,也即减少进料段的螺杆直径,每毫米至少0.002㎜[4]。这样,在增加加料段螺杆与机筒间隙之后,既基本不影响挤出机的工作性能,还将大大降低挤出机螺杆抱死的可能性。
2.国内挤出机螺杆与机筒直径间隙与国外螺杆机筒间隙比较。
上面分析了挤出机螺杆与机筒间隙的对整机工作性能的静态与动态影响。下面比较国内与国外对螺杆机筒间隙的不同要求。
表1 螺杆与机筒直径间隙(JB/T8061-96)单位:㎜
螺杆直径 |
20 |
25 |
30 |
35 |
40 |
45 |
50 |
55 |
60 |
|
直径间隙 |
最大 |
+0.18 |
+0.20 |
+0.22 |
+0.24 |
+0.27 |
+0.30 |
+0.30 |
+0.32 |
+0.32 |
最小 |
+0.08 |
+0.09 |
+0.10 |
+0.11 |
+0.13 |
+0.15 |
+0.15 |
+0.16 |
+0.16 |
|
螺杆直径 |
65 |
70 |
80 |
90 |
100 |
120 |
150 |
200 |
||
直径间隙 |
最大 |
+0.35 |
+0.35 |
+0.38 |
+0.40 |
+0.40 |
+0.43 |
+0.46 |
+0.54 |
|
最小 |
+0.18 |
+0.18 |
+0.20 |
+0.22 |
+0.22 |
+0.25 |
+0.26 |
+0.29 |
表2 国外螺杆与机筒直径间隙(注:上表单位:in,下表单位:㎜)
螺杆直径 |
2-1/2" |
3-1/2" |
4-1/2" |
6" |
8" |
10" |
12" |
|
直径间隙 |
最大 |
0.010 |
0.012 |
0.013 |
0.016 |
0.019 |
0.021 |
0.025 |
最小 |
0.007 |
0.01 |
0.010 |
0.013 |
0.016 |
0.018 |
0.020 |
|
螺杆直径 |
63.5㎜ |
88.9㎜ |
114.3㎜ |
152.4㎜ |
203.2㎜ |
254㎜ |
304.8㎜ |
|
直径间隙 |
最大 |
0.254 |
0.3048 |
0.3302 |
0.4064 |
0.4826 |
0.5334 |
0.635 |
最小 |
0.1778 |
0.254 |
0.254 |
0.3302 |
0.4064 |
0.4572 |
0.508 |
从以上表1、表2数据分析:1)螺杆直径超过200㎜,JB/T8061标准内没有规定;2)国外螺杆与机筒直径间隙比国内标准平均小0.1㎜;3)国外标准公差带在0.07~0.13㎜范围内,而JB/T8061标准内同规格公差带在0.16~0.25范围内。由此可以看出国外对于螺杆与机筒要求的严格。
当然,在标准JB/T8061里规定的螺杆机筒间隙只是一个最低的参考要求。在现代的加工条件下,完全有能力再缩小间隙。当然这也是有必要的。但间隙减小也需要螺杆和机筒的加工支持。在德国等发达国家对于螺杆机筒加工精度的提高[5],比如螺杆端面跳动误差可以控制在0.01㎜以内;螺杆外径误差可以控制住0.005㎜以内;螺杆外表面和料筒内表面的粗糙度不大于0.2µm。也正是国外塑机产业在螺杆机筒等各个环节的精益求精,保证了整机装配精度及工作性能,让进口挤出机与国产挤出机在能耗、塑化能力等方面有了很大的差距。比如国内生产φ150/25挤出机,在加工HMWHDPE粉料时,其塑化能力仅达到400kg/h,德国Krupp公司的φ150/25挤出机在加工70%新料和30%粉碎料混合的HMWHDPE,其塑化能力达到600kg/h,是国产挤出机产量的1.5倍。
总之,塑料挤出机螺杆与机筒间隙值的选取是一个综合性问题,在设计时,必须结合被加工物料的性质、机头阻力的情况、螺杆机筒的材质及热处理情况、机械加工条件以及螺杆直径大小来合理选取。
径向进给切槽是使刀具径向进给,在孔内切出沟槽的方法。