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间隙流动对屏蔽电机主泵转子系统稳定性影响的研究

《间隙流动对屏蔽电机主泵转子系统稳定性影响的研究》是依托上海交通大学，由王德忠担任项目负责人的面上项目。

间隙流动对屏蔽电机主泵转子系统稳定性影响的研究基本信息

中文名间隙流动对屏蔽电机主泵转子系统稳定性影响的研究
项目类别面上项目
项目负责人王德忠
依托单位上海交通大学

间隙流动对屏蔽电机主泵转子系统稳定性影响的研究结题摘要

屏蔽电机主泵是核动力装置一回路的核心设备，是反应堆的心脏，其安全稳定运行是反应堆安全的保障。准确的转子动力学分析结果和快速准确的优化设计方法对屏蔽电机主泵转子系统设计至关重要。为了使屏蔽电机主泵的转子动力学特性和安全性能得到准确的分析和预测，有必要对屏蔽电机内部的间隙流动以及间隙的设计方法进行系统性的研究。本研究主要包括间隙流动流动特征研究，多因素影响下间隙流动动力特性研究，间隙流动传热特性研究，及屏蔽电机主泵间隙流动-转子耦合动力特性研究四个部分。研究发现屏蔽电机主泵转定子间隙流动会给系统带来较大的负刚度（约为轴承的10%）和附加质量，该间隙流动的存在增大了轴承负载并降低了转子系统的临界转速（下降约18%）。通过基础研究，项目组提出了屏蔽电机主泵转定子间隙以及飞轮间隙的设计方法，填补了国内在该领域的空白，能为后续大型屏蔽电机主泵的转子系统设计及海洋核动力平台所需的屏蔽电机主泵的设计提供坚实的技术支撑。 2100433B

间隙流动对屏蔽电机主泵转子系统稳定性影响的研究造价信息

市场价
信息价
询价

空调补水主泵 J1

规格型号：
BGF32-7 流量30m3/h 扬程100m 功率15kw 304材质,进出水段铸铁
价格行情：
材料单位：
台
材料品牌：
材料税率：
13%
供应商：
广州市白云泵业集团有限公司
报价时间：
2022-12-07

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变频系统主泵

规格型号：
40GDFL8-65,Q=8m3/h,H=0.68MPa,单台功率3KW
价格行情：
材料单位：
台
材料品牌：
白云
材料税率：
13%
供应商：
广州市白云泵业销售有限公司
报价时间：
2022-12-07

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主泵

规格型号：
主泵:Q=7.53L/s,H=84m ;功率:11KW;380V,三相,50HZ;主泵和辅泵共电气控制箱(就地、自动、远程控制,变频启动.设备自带变频器及控制微机,可控制多台水泵调速变频供水.由
价格行情：
材料单位：
台
材料品牌：
苏州格兰富
材料税率：
13%
供应商：
深圳市道雅机电设备有限公司
报价时间：
2022-12-07

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主泵

规格型号：
主泵:Q=10.95L/s,H=82m;功率:18.5KW;380V,三相,50HZ;主泵和辅泵共电气控制箱(就地、自动、远程控制,变频启动.设备自带变频器及控制微机,可控制多台水泵调速变频供水.由
价格行情：
材料单位：
台
材料品牌：
苏州格兰富
材料税率：
13%
供应商：
深圳市道雅机电设备有限公司
报价时间：
2022-12-07

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主泵

规格型号：
Q=11.48L/s,H=157m;功率:37KW;380V,三相,50HZ;含电气控制箱(就地、自动、远程控制,星三角降压起动,带降压起动器,水箱高液位时控制水泵停运.)
价格行情：
材料单位：
台
材料品牌：
苏州格兰富
材料税率：
13%
供应商：
深圳市道雅机电设备有限公司
报价时间：
2022-12-07

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电动未端试水装置

规格型号：
ZSPM-20B
价格行情：
材料单位：
台
材料税率：
地区时间：
湛江市2005年1月信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

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电动未端试水装置

规格型号：
ZSPM-25B
价格行情：
材料单位：
台
材料税率：
地区时间：
湛江市2005年2月信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

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电动未端试水装置

规格型号：
ZSPM-20B
价格行情：
材料单位：
台
材料税率：
地区时间：
湛江市2005年2月信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

查看价格

电动未端试水装置

规格型号：
ZSPM-25B
价格行情：
材料单位：
台
材料税率：
地区时间：
湛江市2005年1月信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

查看价格

稳压供水设备

规格型号：
主泵型号25LG10×(8-9) 功率2.2 主泵2 (CWY-□-□)
价格行情：
材料单位：
台
材料税率：
地区时间：
江门市2010年10月信息价
所属行业：
建筑工程
备注说明：

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药品稳定性试验箱

规格型号：
型号规格:707ECO;材料:钢塑;外形尺寸(mm):1400×790×1910;电量(kW):220v 3.4kW.
需求量：
2台
报价数：
2
材料品牌：
材料档次：
中高档
费用说明：
含税费 | 含运费
询价时间：
2020-09-10

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稳定性测试仪

规格型号：
AF-2000
需求量：
3个
报价数：
1
材料品牌：
奥发
材料档次：
中档
费用说明：
含税费 | 不含运费
询价时间：
2015-11-10

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药品稳定性试验箱

规格型号：
型号规格:404ECO;材料:钢塑;外形尺寸(mm):1090×790×1910;电量(kW):220v 3.15kW.
需求量：
2台
报价数：
2
材料品牌：
材料档次：
中高档
费用说明：
含税费 | 含运费
询价时间：
2020-09-10

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药品稳定性试验箱

规格型号：
型号规格:222ECO;材料:钢塑;外形尺寸(mm):760×790×1760;电量(kW):220v 2.1kW.
需求量：
2台
报价数：
2
材料品牌：
材料档次：
中高档
费用说明：
含税费 | 含运费
询价时间：
2020-09-10

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稳定性试验器

规格型号：
SYD-0655
需求量：
7680台
报价数：
1
材料品牌：
材料档次：
普通
费用说明：
不含税费 | 不含运费
询价时间：
2015-09-29

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间隙流动对屏蔽电机主泵转子系统稳定性影响的研究项目摘要

屏蔽电机主泵是第三代核反应堆中的关键设备，其转子稳定性至今仍存在问题，已成为核电发展的技术瓶颈。位于主泵转子与定子屏蔽套间的间隙流动具有特殊的几何比例和运行条件，用于分析此类间隙流动的传统理论模型在运用到屏蔽电机主泵时遇到了困难，需要建立新的模型以更准确描述间隙流动的动力特性。间隙流动受入口预旋等多因素影响，各因素综合作用规律尚不明确。同时，间隙流动的传热特性直接影响其动力特性和整机的温度分布情况。本课题拟通过理论分析、数值模拟和实验研究相结合的方法，探索间隙流动的流动规律，研究多种因素对间隙流动的动力特性的影响，研究间隙流动传热特性，建立准确描述间隙流动动力特性的理论模型和分析方法，揭示间隙流动与转子系统的相互作用机理与耦合动力学特性，掌握间隙流动对转子系统稳定性的影响规律，为屏蔽电机主泵转子系统稳定性设计和安全运行提供科学依据。

间隙流动对屏蔽电机主泵转子系统稳定性影响的研究常见问题

动、静稳定性是什么？

动稳定性是指系统在运行中受到大扰动后，保持各发电机在较长的动态过程中不失步,由衰减的同步振荡过程过度到动稳定状态的能力。静稳定性是飞机偏离平衡位置后的最初趋势。如果飞机趋向于返回它先前的位置就称之为静...
沼气对地基稳定性影响

浅层有机质气，可以放掉，燃烧了也可以，在进行地基处理。
直流电机定转子的间隙要求是多少

直流电机内部转子与定子的安全间隙小功率电机一般维持在单边0.5-1mm左右就可以（通俗的讲就是转子外径要比定子内径小到1-2mm就可以）。个人搞永磁直流电机的，电机外径基本在100mm以下的。但实际还...

间隙流动对屏蔽电机主泵转子系统稳定性影响的研究文献

屏蔽电机主泵定子屏蔽套屈曲稳定性分析

屏蔽电机主泵定子屏蔽套屈曲稳定性分析

屏蔽电机主泵定子屏蔽套屈曲稳定性分析

格式：pdf

大小：274KB

页数：未知

屏蔽电机主泵定子屏蔽套的结构稳定性关系到其运行的安全性,基于薄壁圆筒外压屈曲稳定性理论对定子屏蔽套的失稳临界载荷进行了分析,采用Algor有限元软件分别计算了定子屏蔽套屈曲临界载荷和极限载荷,得到了定子屏蔽套屈曲临界载荷和极限载荷随其厚度、半径、长度以及初始缺陷变化的规律,结果表明,定子屏蔽套厚度是对结构稳定性影响最大的因素。

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轴承位置对涡轮泵转子系统稳定性的影响研究

轴承位置对涡轮泵转子系统稳定性的影响研究

轴承位置对涡轮泵转子系统稳定性的影响研究

格式：pdf

大小：274KB

页数：未知

针对低温液体火箭发动机涡轮泵转子非线性系统开展了轴承位置对稳定性的影响研究。建立了涡轮泵转子非线性系统的动力学模型,分别研究了理想安装时和非理想安装条件下泵端和涡轮端轴承位置变化对转子系统稳定性的影响,给出了失稳转速随轴向位置的变化规律,为液体火箭发动机涡轮泵转子系统结构设计、故障诊断与安装维护提供理论依据。

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风电并网对电力系统稳定性的影响与控制内容简介

《风电并网对电力系统稳定性的影响与控制》内容主要介绍双馈感应风电并网对电力系统稳定性影响与控制，构建了双馈感应风电机组以及控制部分的数学模型，在此基础上分析了不同类型风力发电机并网对电力系统稳定性的影响，研究了相关控制器、FACTS装置等控制策略对风电并网后互联系统稳定性的改善。各章节都基于算例系统进行了研究分析，得到了一些有益的结论。《风电并网对电力系统稳定性的影响与控制》既反映了风电并网对电力系统稳定性影响与控制的新技术、新成果、新趋势等前瞻性内容，又与实际相结合，为我国风力发电技术的不断突破提供了一定的理论依据与技术基础。

转子齿数混合充磁式磁通切换电机转子齿数的影响研究

转子齿数研究背景 永磁电机与电励磁式电机相比，结构简单，运行可靠性高，维护成本相对较低。永磁体提供磁动势使得永磁电机的功率密度比传统电励磁电机的功率密度高。同时，永磁电机没有励磁绕组，可以有效减小电机的铜耗。因此，永磁电机在工业各个领域有着广泛的应用。现有永磁电机多采用转子永磁式结构，将永磁体贴于转子表面或内嵌于转子中提供旋转磁场。根据不同的应用场合决定永磁体的放置方式。由于转子式永磁结构使永磁体处于运动状态，导致永磁体对转子有较大的离心力，这对永磁体的安装和固定提出了更高的要求；其次，转子旋转过程中温升过高，对永磁体的工作造成影响，严重时会使得永磁体发生不可逆退磁。磁通切换电机可以解决传统永磁电机存在的问题。其永磁体和电枢绕组均置于定子侧，避免了转子离心力和温升过高对永磁体造成的影响。磁通切电机的聚磁效应使其功率密度比普通永磁电机功率密度高，在电动汽车和航空等领域有着较好的应用前景。研究在传统磁通切换电机的基础上，提出一种新型的混合充磁的磁通切换电机，并分析全了不同转子齿数对磁链和反电动势的影响。为便于比较，以12/10型和12/11型混合充磁式磁通切换电机为研究对象。 转子齿数拓扑结构和运行原理 研究提出的混合充磁式磁通切换电机的定子侧结构如图3所示。定子结构依旧采用U形定子轭，相邻U形定子轭之间嵌有切向充磁永磁体；与普通径向磁通切换电机相比，混合充磁式磁通切换电多了沿径向充磁的永磁体和径向永磁体外侧的环形定子轭。 在没有径向充磁永磁体时，电机为传统径向结构的磁通切换电机，其定子及定子中的磁路如图4所示。图4中的切向磁路即为磁通切换电机定子侧的主磁路。由于U形定子轭外部漏磁的存在，使得电枢绕组匝链的主磁链减少，其感应电动势也会相应减小。 研究所提的混合充磁式磁通切换电机的定子侧中的磁通路径如图5中(a)所示，电机的磁力线分布如图5中(b)所示。其中切向磁路由切向充磁永磁体产生，是混合充磁式磁通切换电机的主磁路；径向磁路由径向永磁体产生，作为辅助磁路，主要有两个作用：一是可以在一定程度上减小定子外侧的漏磁通，使切向充磁的永磁体得以充分利用；二是切向磁路的存在增加U形定子轭中的磁通密度，进而U形定子齿中与电枢绕组匝链的磁链增加。 转子齿数研究结论 提出了一种混合充磁式磁通切换电机，分析了其拓扑结构的特征，基于有限元计算方法对比分析了12/10型和12/11型电机的磁链和反电动势，得到如下结论： 1)混合充磁式磁通切换电机的绕组结构具有互补性； 2)转子齿数的变化会改变一相电枢绕组中各个绕组的相位差，改变了磁链中各次谐波之间的相位差，进而对电机的谐波特性造成影响； 3)转子齿数的变化会导致一相电枢绕组匝链的磁链幅值变化，进而影响电机的功率密度； 4)为了充分利用磁通切换电机绕组的互补性，转子齿数改变时，电枢绕组的排列方式也需要作适当调整。 2100433B

电机转子直极跟斜极对电机气隙磁密影响介绍

转子斜极对电机的气隙磁密有很大的影响，在电机不同斜极情况下，分析确定电机气隙磁密，就整磁极环形永磁体来说，理想条件下，磁极紧密贴合，将磁极沿平面展开，气隙磁场分布如下理论上来说，当电机转子是直极的时候，电机轴向上的气隙磁场分布呈现均匀的变化规律，而当电机转子斜极的时候，则不然经，分析可以看出当斜极角度不同时，气隙磁密的分布也会发生很大的变化。 虽然沿电机横截面上，电机的气隙磁密磁场并没有发生变化，但从轴向上来看，电机沿轴线方向上电机的气隙磁密磁场不再是均匀的，考虑到当电机斜极的角度有所不同时，其平均气隙磁密也必然发生相应的变化，分别对磁极不倾斜、磁极机械角度倾斜7.5°（即电角度30°;）和磁极机械角度倾斜30°;（即电角度120°;）的整磁环永磁体进行分析，可以知道，磁极斜极角度越大时，整磁极的气隙磁密偏斜角度就越大，其等效到直极方向上的有效量便越小，对沿轴向方向上的气隙磁密进行求和，根据相邻两磁极的充磁性能大小相同，磁性相反，取铅直方向中心点作为磁极开始偏移起始点，正负大小相等，方向相反，相互抵消，同理在该磁极的另一端，也是为零，这样便于分析计算，采用叠加法，可以求得当磁极倾斜时，等效到直极的气隙磁密，这样便于把斜极等效到直极，确定整磁环斜极转子的计算极弧系数等相关参数，便于分析计算。 当磁极倾斜30°时，电机的基本幅值不足0.9T，虽然谐波含量得到了很大程度上的削弱，但基波幅值的下降会导致电机磁场强度的不足，影响磁通，进而影响到电机的性能，于此同时如果电机磁极倾斜角度过大，会导致电机整磁环磁极加工难度的增大，东莞电机的设计成本和工艺都不容易实现。观察磁极倾斜7.5°;时的气隙磁场分布，可以看到，基波幅值虽略小于直极情况，可是却能够有效的削弱各次谐波含量，特别是5次、7次、9次、11次等谐波，削弱效果明显，考虑到多种综合情况，故电机转子磁极倾斜角度应选取在7.5°;。采用整极磁环磁极，电机计算极弧系数并非简单的1，计算极弧系数变化很大，分析研究对确定电机的性能很有意义。 计算极弧系数在一定程度上反应了电机的反电动势情况，磁极倾斜角度越小，电机的气隙磁密磁场越大，相对而言电机的空载反电势也越大。利用Ansoft3D模型对磁极倾斜7.5°;转子空载气隙磁密进行仿真。由于转子采用斜极结构，通过Ansoft三维场有限元分析可以得到，当电机空载转速为1720r/min时，其反电动势有效值为4.2V，经计算可知，空载反电动势系数为0.0025V/r，其波形接近正弦波。设计C-EPS用永磁无刷电的基本尺寸及定、转子的特殊结构，结合汽车的实际应用环境，制作样机，进行实验。 实际应用中电机的磁极充磁情况不可能如设想的一样，是完整的整磁环充磁，电机转子相邻极间会出现空余部分不能被充磁头覆盖，无法充磁，于此同时，的极弧系数发生变化，必然会引起了气隙磁密的变化，通过磁极观察片得到实际充磁条件下，样机转子磁极倾斜情况通过对比之前的仿真计算可以看到当电机转子磁极倾斜角度不同时，其计算极弧系数会有一定的变化，计算极弧系数反应出电机气隙磁密的分布情况，进而影响电机的空载反电动势。电机空载反电动势又影响着电机的性能，对电机设计有很大的意义。 文章来自东莞电机，由永磁铁厂家卡瑞奇小傅整理分享，本公司为电机厂家提供优质磁钢产品，如：铁氧体磁钢、粘结钕铁硼磁环、强磁瓦片、径向多极铁氧体磁环，欢迎广大电机客户来询价询样品。 更多磁铁资讯请到卡瑞奇官网查看：krqcitie.com

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