基数级跨中弯距Mka：

Mka= (Md Mf) × VZ/VJ ΔMs/VJ －Ms

Mka= (Md Mf)×1.017/1.0319 △Ms/1.0319－Ms

=(17364.38 0)×1.017/1.0319 4468.475/1.0319－164.25 = 21279.736（kN·m）

计算各加载级下跨中弯距：

Mk= (k(Mz Md Mh Mf) －Mz) × VZ/VJ ΔMs/VJ －Ms

Mk=(k(Mz Md Mh Mf) －Mz)×1.017/1.0319 △Ms/1.0319―Ms

=（k (31459.38 17364.38 24164.75 0)－31459.38）×1.017/1.0319 4468.475/1.0319－164.25

=71934.601×k－26839.0389（kN·m）

计算静活载级系数：

Kb = [Mh/(1 μ) Mz Md Mf]/(Mh Mz Md Mf)

Kb= [24164.75/1.127 31459.38 17364.38 0]/ (24164.75 31459.38 17364.38 0)

=0.963

计算基数级荷载值：

Pka=Mka/α=21279.736/54.75=388.671（kN）

计算各荷载下理论挠度值：

f = 2 P[ L 2 (L/2－Χ1)(3L－4(L/2－Χ1)) 2 (L/2－Χ2)(3L－4(L/2－Χ2)) ]/ 48EI/1000

=0.01156P

只有两端支撑在柱子上的梁，主要承受正弯矩，一般为静定结构。体系温变、混凝土收缩徐变、张拉预应力、支座移动等都不会在梁中产生附加内力，受力简单，简支梁为力学简化模型。

简支梁只是梁的简化模型的一种，还有悬臂梁。

悬臂梁为一端固定约束，另一端无约束。

将简支梁体加长并越过支点就成为外伸梁。

简支梁的支座的铰接可能是固定铰支座、滑动铰支座的。

计算方法

读取冲击能量值A

1）无缺口试样（简支梁）冲击强度a（kJ/m2）,由下式计算：

a=（A/b*d）*10^3

A:试样吸收的冲击能J；

b：试样的b尺寸（厚度）mm；

d：试样的d尺寸（宽度或高度）mm；

2）有缺口试样（简支梁）冲击强度ak（kJ/m2）由下式计算：

ak=（Ak/dk*b）*10^3

Ak：试样吸收的冲击能J；

dk：试样的dk尺寸（剩余厚度）mm；

b：试样的b尺寸（宽度）mm；2100433B

本机携带二种能量等级的四个摆锤，可进行简支梁（Chanrpy）和悬臂梁冲击（Izod）的试验。其最大冲击能量为30焦耳。该机满足国家标准“塑料简支梁冲击试验方法”（GB1043-79）和“塑料悬臂梁冲击试验方法”（GB1843-80）对测试设备的要求。

简支梁桥抗震力较弱，若搭在超高墩台上，在超外力作用下，安全储备则较低

简支梁桥随着跨径增大，主梁内力将急剧增大，用料便相应增多，但实腹梁主要用钢筋混凝土、预应力混凝土制作，或者是用钢材做成钢板梁或钢箱梁，在材料利用上不够经济。而在材料自重上，当跨度达到一定时，随着跨度的提高，需要加大简支梁的梁高以提供更高的承载力，但这势必增加梁体自重，当跨度达到一定时，自重引起的内力增长将超过承载能力的提高，此时简支梁的跨越能力就无法继续提高了，因此目 前简支梁的最大跨度为50m，大跨径桥绝不会采用简支梁。所以，此类桥型一般适用于中、小跨度的桥上，是梁式桥中应用最早、使用最广泛的一种桥形。

在构造上，简支梁桥是由一根两端分别支撑在一个活动支座和一个铰支座上的梁作为主要承重结构的梁桥，属于静定结构。也正由于有这两种支座的存在，正常情况下，桥梁不会有刚体位移，而在内力作用下，一端可以自由变形，因此不会产生多余的次内力。也就是说，在简单构造、方便架设的情况下，这种桥型的结构内力不会受地基变形、温度改变的影响。

但也正因这种结构而让简支梁桥存在着致命缺陷，即其固定铰支座在起到约束桥梁纵向变形作用的同时，其活动支座端则会沿着梁的走向而自由滑动。也就是说，超过一定滑动范围，梁体就会从支座上掉下来。因此，简支梁桥抗震力较弱，在超出设计范围的外力作用下，此种桥完全会有落梁的危险。就如此次义昌大桥事故中，桥梁搭在超高墩台上，在受到超外力作用下，桥梁纵向变形过大，而从活动支座端脱落。可以说，这种简支梁跨结构和超高墩台组合是具有危险性的，安全储备很低。