煤矿装载机械密封润滑履带总成
《煤矿装载机械密封润滑履带总成(MT/T 461-1995)》标准规定了煤矿装载机械密封润滑履带的分类、技术要求、试验方法、检验规则、标志、包装、运输和贮存。本标准适用于煤矿装载机械密封润滑履带总成(以下简称履带)，煤矿其他设备如:采用密封润滑履带亦应执行。
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《煤矿装载机械密封润滑履带总成(MT/T 461-1995)》标准规定了煤矿装载机械密封润滑履带的分类、技术要求、试验方法、检验规则、标志、包装、运输和贮存。本标准适用于煤矿装载机械密封润滑履带总成(以下简称履带)，煤矿其他设备如:采用密封润滑履带亦应执行。
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5.2.2螺栓交替拧紧，出厂试验后清除泥砂，还须再次全部拧紧。
5.2.3螺栓、螺母与被联接件表面均匀接触，不得倾斜，不允许用锤敲等法校正。
5.2.4履带板与链轨节之间不得有间隙。
5.2.5履带节距偏差不大于±0.3 mm，内侧开距偏差不大于±0.7 mm。
5.2.6履带各链轨节两端转动平面侧隙J(见图1)，0.5 mm≤J<2 mm。
5.2.7履带直线度公差每10节小于3 mm，全长小于6 mm。
5.2.8履带应能转动灵活，相邻履带板及链轨节之间不得有干涉卡阻现象，正向转动角不小于30°，反向转动角不小于10°。
5.2.9履带销轴、销套两端伸出长度应对称均匀，销套对称度公差应小于0.5 mm，销轴对称度公差应小于1 mm。
5.2.10链轨节与销轴，销套的压装力不低于配套主机重量(含履带)的1.2倍。
5.2.11履带应密封良好，不得有漏油现象，井下作业或地面试验时，泥砂不得进入销轴和销套配合间隙。
5.2.12密封件应符合本标准附录A的规定，应由设计部门选定的专业制造厂供货。
5.2.13履带应侧立注油，润滑油品种和注油量应符合设计和使用说明书的要求。
5.2.14抽取一段履带在专门的台架上进行密封和耐磨试验。
5.2.15履带板涂黑色防锈漆，其他零件涂防锈油。
5.2.16履带自装机使用之日起，在符合使用说明书规定的条件下，在井下岩巷中累计正常装卸行走距离(使用寿命)应不小于300 km。
6试验方法
6.1外观及装配质量检测
外观质量以目测法检验，螺母与链轨节及履带板与链轨节联接表面的间隙采用塞尺进行检测。
6.2拧紧力矩
螺栓拧紧力矩用扭矩扳手进行检测。
6.3节距检测
将履带放在平台上拉紧，消除销轴与销套间的间隙，用卡尺外卡测量相邻两销套外母线距离。将履带反向压紧，用卡尺内卡测量相邻两销套内母线距离。取两次测量结果平均值。
6.4侧隙检测
用塞尺在5.2.8条中规定的转角范围内测量。
6.5内侧开距检测
履带摊开放平，用卡尺测量左右链轨节轨面内侧距离。
6.6直线度检测
测量时把履带拉紧拉平，在轨面内侧靠销套处测量。
6.7转动性能检测
履带摊开放平后扳动组件，测出相邻两节之间正反向最大转动角。检查中间部分转动副时，可将履带垂直吊起。
6.8销轴、销套两端伸出长度的检测
用深度尺检测销轴、销套两端伸出链轨节过盈配合的长度。
6.9压装力检验
在材料试验机上分别将销轴、销套压入和顶出链轨节，测量销轴、销套在链轨节过盈孔中首次松动时的轴向力。
6.10渗漏检验
履带放平，用棉纱擦干链轨节转动副各组件表面的油迹。24 h后将50 mm×50 mm的牛皮纸(120 g/m2)由下往上塞进履带链轨节侧隙，靠轨面内侧抵住销套，10 s后润滑油沾湿牛皮纸宽度不应超过3 mm。
6.11注油量检测
将履带侧立，注油孔朝上，拔出油塞，用洁净钢丝测量油面高度。
6.12密封、耐磨台架试验
6.12.1被试履带通过弹簧或液压缸施加不低于2500 N的模拟牵引载荷。
6.12.2通过曲柄摇杆机构，实观履带相邻链轨节间的转动。
6.12.3试验箱内加入以80目石英砂和水泥、水为主的悬浮状的磨料。磨料表面应不低于履带销轴中心线。
6.12.4链轨节转动副累计运动不少于20万次。
6.13工业试验
履带装机在井下作工业试验时，连续使用不得少于3个月，且中硬(f6~f8)以上岩石中累计行走距离不少于300 km或在正常施工条件下掘进岩巷14 m2的断面不得少于300 m。
7检验规则
履带检验分出厂检验和型式检验。出厂检验由制造厂检验部门进行，型式试验由产品质量监督检验机构或主管部门指定的单位进行。
一、按照结构布局分类 1.滑动式：是指补偿环借助密封圈(O形圈、V形圈、楔形圈等)支承于轴或轴套上，以其接触滑移来实现补偿环补偿功能的机械密封; 2.非滑动式：是指补偿支承在波纹管式的辅助密封上，...
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在液体介质中工作的机械密封，一般均依靠液体介质在动、静环摩擦面间所形成的液膜进行润滑。因此，维持摩擦面间的液膜是保证机械密封稳定运转、延长使用寿命所必不可少的。
机械密封的动、静环之间的摩擦根据不同条件会出现下列情况：
（1）干摩擦：
滑动摩擦面上无液体进入，因而无液膜存在，仅有尘土和氧化层，以及吸附的气体分子等。当动、静环运转时，其结果必然是使摩擦面发热、磨损加剧而造成泄露。
（2）边界润滑：
当动、静环之间的压力增大或者液体在摩擦面上形成液膜的能力较差时，液体将从间隙中被挤出。由于表面不是绝对平的，而是凹凸不平，在凸出就有接触磨损，而在凹处则保持液体的润滑性能，造成边界润滑。边界润滑的磨损和发热程度为中等。
（3）半液体润滑：
滑动表面的凹坑处存有液体，接触面之间维持一层很薄的液膜，所以发热和磨损情况均较好，由于动、静环之间的液膜在其出口处有表面张力，故限制了液体的泄露。
（4）完全液体润滑：
当动、静环之间的压力不足，而使间隙增大时，液膜增厚，这时不存在固体接触，故无摩擦现象。但由于在这种情况下动、静环之间的缝隙较大，故起不到密封作用，泄露严重。在实际应用中一般不允许有这种情况出现（受控膜机械密封除外）。
机械密封动、静环之间的工作情况，大多数是处在边界润滑和半液体润滑状态下，而半液体润滑能够在摩擦系数最小即磨损与发热令人满意的情况下，获得最好的密封效果。
使机械密封能在良好的润滑条件下工作，还需从介质特性、压力、温度、滑动速度等因素综合考虑，但选择适当的动、静环之间的压力，合理的润滑结构和提高动、静环摩擦表面质量也是保证密封有效工作的重要因素。
几种强化润滑的结构
1.端面偏心：
一般机械密封，动环的中心、静环的中心和轴的中心线都在一条直线上，如果将动环或静环中的某一个环的端面中心做成与轴的中心线偏移一定距离，就能使环在旋转时不断带入润滑液至滑动面间起润滑作用。
应当指出的是，偏心尺寸不能过大，特别是对于高压，偏心会使端面所受的压力不均匀，而造成磨损不均匀。对于高转速密封，不宜用动环作为偏心环，否则由于离心力的平衡会使机器发生振动。
2.端面开槽：
高压和高转速机械要保持摩擦面间的液膜是有困难的，液膜常常被高压和高转速而生成的摩擦热所破坏。对这种情况，采取开槽形式来强化润滑是很有成效的。动环和静环都可以开槽，一般开在较耐磨的材料上。动环与静环不应同时开槽，因为这样会降低润滑效果。为了使污物或磨屑尽可能不进入摩擦面，对液体为顺离心力方向（外流式）流动的密封，槽应开在静环上，以避免离心力的作用将污物引入摩擦面。反之，液体为逆离心力方向（内流式）流动时，槽应开在动环上，离心力有助于将污物自槽中甩出。
摩擦面开的小槽有矩形、楔形、或其它形状。槽不宜太多或太深，否则会使泄露增加。
3.静压润滑：
所谓静压润滑是将有压力的润滑液体直接引入摩擦面以起到润滑的作用。引入的润滑液体由单独的液源供给，如液压泵等。用此有压力的润滑液与机械内的流体压力相对抗，此种形式通常也称为流体静压力密封。
气体介质的机械密封应采取措施建立气膜润滑，如采用气体静压受控膜机械密封或固体润滑，即选用自润滑材料作动环或静环。只要条件允许，应尽可能把气体介质条件转换为液体介质条件，这样既便于润滑又便于密封。
泵● IT
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机械密封的润滑
