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空调水系统输送能耗高,是建筑节能的重点对象。项目团队在最不利热力环路辨识理论的基础上,进一步关注系统全局用户,在保障空调水系统节能效果的同时优化变设定值控制算法,以提升热力稳定性与控制系统鲁棒性。主要研究内容及成果如下:1. 稳定性评价方面:定义了适于在线应用的热力稳定性评价指标。研究结果表明变压差设定值控制能增强主动支路机组供冷能力的可调性,但设定值变化步长要兼顾热力稳定性与水泵节能效果进行选取。2. 从空调末端角度:提出了面向热力稳定性分析的空调末端水量及风量辨识方法,为热力稳定性在线评估提供依据;提出了提升变风量空调系统热力稳定性的M型变静压设定值优化控制方法,较传统变静压控制方法,控制稳定性提高了2.3倍;3. 从水阀、水泵及冷冻站控制角度:研究了变流量和变压差工况下阀门调节特性与流量辨识特征;实验分析了模糊控制与PID在水泵压差控制中的特点,从稳定性的角度出发给出了适于变压差水泵控制的优化方法;提出了一种适于在线应用的冷冻站节能控制方法,建立了冷冻站系统COP预测模型,提出了基于T-S模糊模型的冷冻站在线预测控制方法,将冷冻站COP提升了20%左右。4. 预测控制理论与方法方面,针对影响热力稳定性的室温控制滞后特性,建立了变风量空调房间室温变化动态响应数学模型,提出了室温纯滞后时间Elman网络隐含层参数在线优化方法与室温Elman网络多步预测控制方法,大幅降低风阀调节次数(冬季工况65%,夏季工况42%),提高了室温控制回路的热力稳定性。5. 平台建设方面:搭建了中央空调系统智能控制实验台、变流量空调系统连续调节阀特性试验台;建立了基于建筑能源系统物联网的中央空调系统智能管理与控制平台,将本项目的研究成果应用于3项节能改造项目,总体节能率15%以上。综上,本项目发表论文22篇 (SCI 7篇,EI 12篇),专利5项,获奖2项。本项目研究成果为完善空调水系统智能控制、提升变风量和变水量空调系统热力稳定性提供了理论基础和实践参考。 2100433B
1.研究对象:采用变压差控制的连续调节型变流量空调冷冻水系统。.2.研究意义:本项目研究预期将提高空调冷冻水系统控制回路的鲁棒性,将主动支路调节与压差设定值变化所引起的被动支路热力失衡、执行机构频繁动作等不稳定因素通过全局热力稳定性在线模糊评价体现为定量指标,提出实现工况保证、系统节能及提升鲁棒性的变压差自适应预测控制方法,为完善大型公建空调水系统变压差优化控制方法,提升空调水系统运行能效及其控制系统的鲁棒性,具有重要的理论与实际意义。.3.研究方法:以仿真与实验为主,提取影响热力稳定性的主效应参数并建立模糊聚类评价模型,结合T-S模型与预测控制方法,开发热力稳定性在线评价模块与变压差预测控制模块,实验验证方法可行性。.4.研究内容:1)变压差控制系统鲁棒区与控制周期优化设置方法;2)基于热力稳定性模糊评价的变压差控制方法体系;3)压差设定值多步线性化自适应预测调整算法及实现技术。
由于给排水工程是没有系统调试费的。 所以空调水单建一个单位工程文件,因为通风空调需要计算系统调试费。就象暖气必须与给排水分开,单独建一个单位工程(因为要计取系统调试费)一样。
空调水系统用的是无缝钢管,空调水工程使用无缝钢管要套第八册的定额。不能套用第六册的定额,因为空调水工程不属于工艺管道安装工程。
管道安装定额已经包含试压和冲洗等相关内容,不再另行计算的。
变流量空调水系统热力稳定性动态分析
本文笔者先对热力稳定性的定义进行了详细的介绍,进而进行了仿真模型的实验,以便对变流量空调水系统热力稳定性动态进行更为详细、直观的分析,使分析结果更具有说服力。
变流量空调水系统热力稳定性动态分析
综合考虑管网水力特性与末端空调设备热力特性,针对特定的调节时段,定义了热力稳定性并给出其评价指标.针对某变流量空调水系统,仿真研究了某主动支路调节阀动作行程周期内,水泵不控、定压差控制及变压差设定值控制下各被动支路水力及热力特性的动态变化情况,以热力稳定性与水泵节能效果为参考,评价各控制策略的可行性.仿真结果表明,变压差设定值控制策略节能效果明显,但设定值的变化步长应兼顾热力稳定性进行选取.
物料提升机制造管理:提升机架体金属结构稳定性差
提升机架体金属结构稳定性差。提升机的制造,没有经过正规的设计计算,在用料、截面尺寸、形状等方面均不符合GBJ17《钢结构设计规范》等国家标准的有关要求,整机结构的刚度和强度不能满足施工安全需要。架体多数不是由标准节连接组成,而是由单根杆件现场逐件组装而成。杆件间的联接使用普通螺栓,不能形成稳定结构,在负荷力作用下易造成扭曲变形,甚至倾翻。架体金属结构稳定性设计和实验,确认金属结构无开焊和无变形方可投入生产。
变压器励磁电流(激磁电流)仅流经变压器的某一侧,因此通过电流互感器反应到差动回路中将形成不平衡电流。稳态运行时,变压器的励磁电流不大,只有额定电流的2-5%。在差动范围外发生故障时,由于电压降低,励磁电流减小。所以这两种情况下所形成的不平衡电流都很小,对变压器的差动保护影响不大。
但是,当变压器空载投入和外部故障切除后电压恢复的情况下,则可能出现很大的励磁电流即励磁涌流。这个现象的存在是由于变压器铁心饱和及剩磁的存在引起的,具体分析如下:
当二次侧开路而一次侧接入电网时,一次电路的方程为
u1=umcos(wt+α)=i1R1+N1dφ/dt (1)
u1:一次电压,
um:一次电压的峰值,
α:合闸瞬间的电压初相角,
R1:变压器一次绕组的电阻,
N1:变压器一次绕组的匝数,
φ: 变压器一次侧磁通。
由于i1R1相对比较小,在分析瞬态过程初始阶段可以忽略不计
所以
umcos(wt+α)= N1dφ/dt
dφ= ( um/ N1) cos(wt+α) dt
积分,得
φ=( um/ N1) sin(wt+α)+c
φ=φm sin(wt+α)+c φm为主磁通峰值,c为积分常数。
设铁芯无剩磁当t=0时,φ=0 所以c=-φmsinα
所以空载合闸磁通为
φ=φm sin(wt+α) -φmsinα (2)
由(2)式可得空载合闸磁通的大小与电压的初相角α有关考虑最不利情况
当α=900时,电压过零
φ=φm sin(wt+900) -φm=φmcoswt-φm
磁通有两个分量,周期分量φmcoswt与非周期分量φm,此时磁通的最大值为稳态时磁通的2倍。如果同时考虑剩磁的影响这个值还要更大些。
我们知道变压器正常情况下是工作在铁芯磁化曲线的膝点附近,此时铁芯已接近或略微饱和了。此时变压器的励磁电流大幅度增加,可达额定电流的6~8倍。由于励磁电流只在变压器的一侧出现所以在差动继电器中会产生很大的不平衡电流,此后由于R1的存在,非周期分量衰减,φ值将减小。
综上所述,励磁涌流的大小和衰减时间与外加电压,铁芯的剩磁大小、方向,回路阻抗,变压器的容量和铁芯的性质有关。对于三相交流变压器由于三相之间的相差120°,所以任何瞬间合闸至少有两相出现不同的励磁涌流。
变压器各侧绕组的接线方式不同
我国规定的五种变压器标准联结组中,35kV Y/D-11双绕组变压器常被使用。这种联结方式的变压器两侧电流相差30°,要想使差动保护不发生误动作就要设法调整CT二次回路的接线和变比,使电源侧和负荷侧的CT二次电流的相差180°且大小相等。这样就能消除Y/D-11变压器接线对差动保护的影响。
为了达到上述目的,变压器差动保护用的TA应按图三所示方式接线
电流互感器计算变比与实际变比不同
由于变压器两侧电流互感器都是根据产品目录选取标准的变比而且变压器的变比也是一定的,因此三者不能准确的满足 nLy/nLd=nT的要求。此时差动回路就有不平衡电流流过使保护装置误动。所以通常利用差动继电器的平衡线圈来消除或减小这个差值。即用平衡线圈弥补实际变比与理想值之间的差,使两臂电流差接近零,从而消除或尽量减小不平衡电流。
如果变压器两侧互感器型号不同,它们的饱和特性、励磁电流(归算到同侧)也就不同。因此产生在两臂的电流差就较大,它将影响保护的动作,所以应采用电流互感器的同型系数为1的互感器。
带负荷调整变压器的分接头是电力系统中采用带负荷调压的变压器来调整电压的方法。改变分接头就是改变了变压器的变比,对于已调整好的差动保护装置将产生较大的不平衡电流。由于变压器有载调压是带负荷连续调节的,而差动保护是不可以带电进行调整,所以在整定时必须考虑这个因素。
本书针对供暖空调水系统,进行水力稳定性和输配节能的探讨,内容主要为:
(1)供暖空调水系统的水力稳定性。包括稳定性分析、稳定性评价以及提高系统稳定性的技术措施。
(2)供暖空调水系统新型阀门的应用。包括手动平衡阀和自力式阀门,自力式阀门又包括自力式压差控制阀、自力式流量控制阀、自力式自身压差控制阀以及自力式限流止回阀等。
(3)供暖空调水系统中水泵的应用。包括水泵的变速运行、水泵并联变台数运行、变速与变台数的结合、水泵的选型、一次泵系统与二次泵系统的能耗比较等。
(4)动力分散系统。包括动力分散系统的节能计算与分析,以及这种系统所涉及的各种技术问题。