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往复式大功率内燃机进、排气门技术条件

《往复式大功率内燃机进、排气门技术条件》是2014年10月1日实施的一项行业标准。

往复式大功率内燃机进、排气门技术条件基本信息

往复式大功率内燃机进、排气门技术条件起草人

何才田、赵明好等。

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往复式大功率内燃机进、排气门技术条件造价信息

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LED大功率洗墙灯

  • RXQ55S
  • 罗莱迪思
  • 13%
  • 贵州光明航专业照明有限公司
  • 2022-12-07
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LED大功率洗墙灯

  • RXQ37S
  • 罗莱迪思
  • 13%
  • 贵州光明航专业照明有限公司
  • 2022-12-07
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LED大功率投光灯

  • RTG12S-1×3
  • 罗莱迪思
  • 13%
  • 贵州光明航专业照明有限公司
  • 2022-12-07
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大功率壁挂炉

  • L1P45-J/V6,制热功率:45KW,733×524×333,50kg
  • 自由能
  • 13%
  • 佛山自由能电器有限公司
  • 2022-12-07
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定制LED大功率双色温洗墙灯

  • RXQ37S
  • 罗莱迪思
  • 13%
  • 贵州光明航专业照明有限公司
  • 2022-12-07
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内燃凿岩机

  • YN30A
  • 台班
  • 汕头市2012年1季度信息价
  • 建筑工程
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内燃凿岩机

  • YN30A
  • 台班
  • 广州市2011年1季度信息价
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内燃凿岩机

  • YN30A
  • 台班
  • 汕头市2011年1季度信息价
  • 建筑工程
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内燃夯实机

  • 夯足管径265(mm)
  • 台班
  • 韶关市2010年8月信息价
  • 建筑工程
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内燃凿岩机

  • YN30A
  • 台班
  • 韶关市2010年8月信息价
  • 建筑工程
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往复式提升

  • 2300×2000×6500, N=11KW
  • 1套
  • 1
  • 江门市振达机械
  • 中高档
  • 不含税费 | 含运费
  • 2018-01-31
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往复式提升

  • 2300×2000×12500, N=15KW
  • 3套
  • 1
  • 江门市振达机械
  • 中高档
  • 不含税费 | 含运费
  • 2018-01-31
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液压往复式刮泥机(含液压站)

  • 液压往复式刮泥机(含液压站)
  • 4套
  • 3
  • 高档
  • 不含税费 | 含运费
  • 2022-06-17
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液压往复式刮泥机

  • N=3.75KW,B=8.2m,L=8.9m
  • 2套
  • 3
  • 中档
  • 不含税费 | 含运费
  • 2022-10-19
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往复式液压底部刮泥机

  • 设备参数详见图纸
  • 1套
  • 1
  • 江苏省宜兴市活力源
  • 中档
  • 不含税费 | 含运费
  • 2022-06-10
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往复式大功率内燃机进、排气门技术条件起草单位

上海高斯通船舶配件有限公司、上海内燃机研究所等。

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往复式大功率内燃机进、排气门技术条件常见问题

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往复式大功率内燃机进、排气门技术条件文献

内燃机用钛合金气门 内燃机用钛合金气门

内燃机用钛合金气门

格式:pdf

大小:1.6MB

页数: 3页

内燃机用钛合金气门

内燃机:气门锁夹技术条件内容简介

本标准由中国机械工业联合会提出。

本标准由全国内燃机标准化技术委员会(SAC/TCl77)归口。

本标准起草单位:绵阳市天旋气门组件有限公司、上海内燃机研究所。

本标准主要起草人:章升谊、陈路、赵明好。

本标准为首次发布。

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内燃机进、排气门第4部分:摩擦焊气门超声波探伤起草单位

上海内燃机研究所、马勒三环气门驱动有限公司等。

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内燃机气门锥面淬火开裂的分析

作者:王忠诚、肖学林

单位:济南沃德汽车零部件有限公司

来源:《金属加工(热加工)》杂志

内燃机气门进行锥面淬火的目的是满足其耐磨性,通常规定其锥面硬度在48HRC以上,某型号的内燃机气门材质为整体马氏体耐热钢(X45Cr9Si3),采用六工位高频淬火机床进行气门的锥面淬火,该产品的技术要求为:锥面硬度550~700HV30,硬化层深度≥2.8mm,晶粒度细于8级,淬火实景如图1所示。在某天操作者发现有300余支气门锥面淬火后开裂,具体形状如图2、图3所示,可以看出该裂纹在气门的底窝与圆弧长度均较长。此淬火介质采用浓度为10~15%的淬火液进行桶内喷射冷却,淬火介质温度为26℃,检查高频淬火工艺参数正常。

1.原因分析

气门锥面淬火后产生淬火裂纹,该类缺陷是致命也是绝不允许的,一旦出现将造成十分严重的后果,即造成发动机的早期失效,甚至会发生重大人身伤亡事故,故气门制造商在DFMEA与PFMEA设计中均要重点考虑,并采取必要的预防措施。本文对出现的此批淬火裂纹的产品进行如下几个方面的分析,目的是找到其产生的原因并采取预防措施。

(1)检查气门的化学成分

对该产品的盘部采用光谱分析,检测结果见表1,其化学成分符合要求。

表1 气门的化学成分(质量分数)(%)

元素

C

Si

Mn

S

P

Cr

标准要求

0.40~0.50

2.70~3.30

≤0.60

≤0.030

≤0.040

8.80~10.00

实际检测

0.46

2.84

0.48

0.0025

0.0031

9.23

(2)外观与金相分析

为了分析其裂纹的特征,首先进行外部宏观部分的观察与分析,图2、图3是同一支气门底面与圆弧的裂纹形式,从图中可看出,淬火裂纹是从底窝向锥面与圆弧扩展的(通裂),在气门锥面或锥面与圆弧位置出现裂纹,这通常是批量的裂纹,其裂纹位置在淬火冷却区域,这是此处截面差别较大的部位,裂纹形状基本一致。另外,从气门(端面有底窝)锥面淬火后的裂纹形式(采用淬火冷却介质冷却)可以看出,淬火深度进入了盘部底窝内,造成此处应力集中而开裂。图4、图5为其盘部底面与圆弧的裂纹形态,其形状是头粗尾细,淬火表面裂口宽,越向心部延伸越细小,裂纹内部无氧化脱碳,为淬火裂纹,检查晶粒度在6级,不符合细于8级的工艺要求(见图6),出现局部过热的倾向。

从裂纹件金相图片分析,裂纹不是淬火过烧裂纹和淬火前裂纹,是淬火后造成裂纹,经淬火冷却后裂纹扩展。对开裂的与不开裂的两支气门进行淬硬层深度检查,具体如图7、图8所示。从图中可知,正常的气门淬火硬化层深度为4~5mm,锥面硬度为620~680HV30。非锥面开裂的气门淬火硬化层深度7mm(裂纹位于淬火过渡区附近)为,硬度635~647HV30。可以看出二者的差异在于硬化层深度的不同。工艺规定硬化层深度是大于2.8mm,没有上限要求。

该淬火裂纹的产品硬化层深度比正常产品深2mm,另外检查发现开裂的气门盘厚比正常的盘厚厚0.3mm。

(3)气门外部形状

一同淬火的两种气门的盘部外圆是一样的,唯一区别为发生淬火开裂的气门低窝直径大,具体如图9所示,二者的具体尺寸比较见表2。可以看出二者在于当硬化层深度大于5mm后,则淬火区进入气门盘部厚薄交界处(底窝大的气门)。

表2 两种锥面淬火气门外部尺寸比较

项目

盘部直

径/mm

低窝直

径/mm

二者直径差

/2菱形长度

锥面角度

/(°)

盘厚

/mm

杆径

/mm

A气门

φ34

φ16

9

45

4.2

φ6.5

B气门(产生淬火裂纹)

φ34

φ24

5

45

4.5

φ6.5

(4)淬火感应器与气门锥面的间隙

因气门锥面淬火采用杆端定位,气门总长不变,盘部厚势必造成气门锥面与感应器的距离近,在加热过程中,加热深度较深,进入截面厚薄处,淬火后造成此处局部过热,淬火应力过大而开裂。图10为淬火过程中的气门与夹持的夹具。

经过落实现场实际检查与判断,同时检查6个夹具的跳动情况,发现其中一个夹具(弹簧卡头)跳动大,在设备运行中,造成锥面淬火加热温度不均匀,造成硬化层过深,进入产品底窝内,(底窝本来就是应力集中区)在冷却过程中因应力过大而造成气门锥面开裂。

2.措施

根据以上几个方面的分析,在气门锥面淬火过程中,要严格落实表3要求,则可有效避免此类裂纹的产生,这是在生产过程中经验所得。另外,对于有底窝的该类气门要考虑硬化层深度有一个合理的范围,决不允许硬化层深度进入盘部底窝内,可通过首件进行验证,并确定最佳的硬化层深度。

表3 气门锥面或圆弧淬火开裂的原因分析与预防措施

缺陷名称

产生原因

预防措施

锥面或圆弧淬火开裂

盘部有折叠,造成淬火后沿此处开裂,延伸到锥面或圆弧上

①气门电鐓时按工艺参数(包括电压、电流、油压、时间、砧子缸与顶端缸后退速度、夹持力等)进行调整

②气门杆部无划痕,钳口定期进行更换

加热深度进入盘部底窝,此处为应力集中区而开裂

①首件进行晶粒度与淬火深度的检测

②淬火深度应以未进入盘部底窝内为准(金相法)

③工艺规定硬化层深度应在2.8~4.5mm

气门与感应器相对位置不正确,加热温度不均匀或过热(或产品存在内部缺陷)

①首件进行晶粒度与淬火深度的检测

②生产过程中进行产品质量检查

③对弹簧卡头进行检查,跳动大则立即更换

淬火冷却介质浓度低,冷却不良,造成冷却速度过快

每班进行浓度或折光系数的检测,符合要求后方可进行淬火处理

3.结语

(1)根据以上的分析可知,该批气门锥面淬火产生裂纹的原因在于,局部淬火温度高出现过热,淬火深度进入了盘部低窝内,此处为截面壁厚差距最大处,淬火后产生较大的应力集中而开裂。

(2)因淬火开裂气门盘厚比正常的厚0.30mm,故感应器与气门锥面距离较近,淬火深度深是产生的淬火开裂的原因之一。

(3)因夹持气门杆部的弹簧卡头跳动大(一个工位),也是造成局部过热、淬火深度深而产生此次淬火开裂的原因之一。

(4)产生此批产品锥面淬火开裂的原因是多种因素造成的,是各种因素综合作用的结果。

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