一种岩石脆性的测井方法和装置操作内容
下面将参考附图并结合实施例来详细说明《一种岩石脆性的测井方法和装置》。
为了使该技术领域的人员更好地理解该发明方案，下面将结合该发明实施例中的附图，对该发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是该发明一部分的实施例，而不是全部的实施例。基于该发明中的实施例，该领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于该发明保护的范围。
需要说明的是，该发明的说明书和权利要求书及上述附图中的术语“第一”、“第二”等是用于区别类似的对象，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。应该理解这样使用的数据在适当情况下可以互换，以便这里描述的该发明的实施例。此外，术语“包括”和“具有”以及他们的任何变形，意图在于覆盖不排他的包含，例如，包含了一系列步骤或单元的过程、方法、系统、产品或设备不必限于清楚地列出的那些步骤或单元，而是可包括没有清楚地列出的或对于这些过程、方法、产品或设备固有的其它步骤或单元。
一种岩石脆性的测井方法和装置实施案例
实施例一
《一种岩石脆性的测井方法和装置》实施例提供了一种岩石脆性的测井方法，如图3所示，该方法包括步骤如下：
步骤S101，使用脆性指数模型来获取岩石的静态脆性指数和动态脆性指数。
具体的，上述静态脆性指数来源于实验分析，动态脆性指数来源于测井数据，该实施实例首先确定岩石脆性指数基该表征方法，即上述岩石的静态脆性指数和岩石的动态脆性指数。
步骤S103，用具有岩石结构特征校正模型将动态脆性指数进行动静态脆性指数转换处理，生成岩石在同一应力条件下静态脆性指数。
具体的，其中同一应力条件可以是任意固定有效应力，该发明推荐该应力为静态脆性实验时的有效应力，该实施实例以配套的试验资料为基础，建立岩石的动、静态脆性指数的转换模型。
步骤S105，使用建立的岩石脆性应力校正模型对同一应力条件下静态脆性指数进行校正，生成岩石在不同测井深度对应的岩石应力条件下的静态脆性指数。
具体的，该实施实例以试验资料为基础，建立脆性指数的应力环境的校正方法。该实施例可以利用岩石结构、应力环境校正的方法进行测井计算，生成用于表征岩石脆性的脆性指数。
分析可知，上述方案建立了适用性的脆性指数模型来表征岩石的静态脆性指数和动态脆性指数；以实验数据为基础，建立了具有岩石结构校正的动、静态转换模型将动态脆性指数转换为同一应力条件下的静态脆性指数；在此基础上，应用建立的岩石脆性应力校正模型对同一应力条件下的静态脆性指数进行校正，生成岩石在不同测井深度对应的岩石应力条件下的静态脆性指数。
该实施实例上述各个步骤，采用具有岩石结构特征的校正模型对岩石的动态脆性指数进行动静态脆性指数转换来生成岩石在同一应力条件下的静态脆性指数，再使用建立的岩石脆性应力校正模型对上述同一应力条件下的静态脆性指数进行校正，生成压实在不同测井深度对应的岩石应力条件下的静态脆性指数，解决了没有充分考虑到岩石结构和应力环境变化对岩石脆性的影响，提高了测井岩石脆性指数计算的精度。
可选的，步骤S101中使用脆性指数模型来表征岩石的静态脆性指数和动态脆性指数的步骤还可以包括：
步骤S201，通过如下公式计算得到岩石的静态脆性指数BI：
式中，BI为岩石的静态脆性指数，10^4MPa，Es为岩石的静态杨氏模量，10^4MPa，σs为岩石的静态泊松比，无量纲，其中上述静态脆性指数的获得需要记录其实验的有效应力值。具体的，上述方法有效地反映岩石的杨氏模量越大、泊松比越小岩石的脆性越好的技术思路，考虑动、静态转换的因素，及表征方法合理、简便，采用上述公式表征岩石的脆性。
通过如下公式计算得到动态脆性指数BID：
式中，Edye为动态杨氏模量，σdye为动态泊松比。
具体的，截至2014年10月24日技术还没有一种还能够准确的表征岩石脆性的物理量，但是一般而言，岩石的杨氏模量越大、泊松比越小岩石的脆性越好，这是用岩石机械参数评价岩石脆性的基础。建立的脆性表征方法不仅要考虑表征的准确性和可靠性，还要考虑动、静态转换的因素。因此，选用了上述具有结构、应力环境校正的岩石的脆性指数的表征方法。
可选的，步骤S103中使用的校正模型（具有岩石结构特征）将动态脆性指数进行动静态脆性指数转换处理，生成岩石在同一应力条件下的静态脆性指数的步骤还可以包括：
步骤S301，通过如下公式对动态脆性指数进行动静态脆性指数转换处理，生成岩石在同一应力条件下的静态脆性指数：
BIso＝A×BId×eαPor βVcl，在上述公式中，BIso为同一应力条件下的静态脆性指数，GPa；BID为应力条件下的动态脆性指数，GPa；A为动静态转换系数，无量纲；Por为孔隙度，小数，无量纲；Vcl为粘土含量，小数，无量纲；α、β分别为动、静态转换的系数，无量纲，同一应力条件为岩石的静态脆性指数在实验时的有效应力值。
具体的，上述模型脆性指数转换模型是以动、静态参数及孔隙度、粘土含量配套实验资料为基础，建立动、静态脆性指数的转换模型，是具有孔隙度、粘土含量约束的动、静态脆性指数转换模型，可以实现测井动态参数转化为静态参数的方法，由于上述公式中含有孔隙度和粘土的含量的参数，可知上述模型充分考虑了岩石的结构参数对动、静态参数转换的影响，物理意义明确，上述模型简单且合理。
可选的，步骤S105，使用建立的岩石脆性应力校正模型同一应力条件下的静态脆性指数进行校正之前，该实施例提供的方法还可以包括：
通过如下公式创建不同测井深度对应的岩石应力条件下校正模型：
上述公式中，BIsc为深度校正后的、具有岩石结构的静态脆性指数，104MPa，BIso为试验应力条件下的静态脆性指数，104MPa，γ为脆性指数的深度校正指数，无量纲，Po为应力条件下采用的有效应力即静态脆性实验时采用的有效应力，Lcp为计算点上覆岩石的压力梯度，MPa/100m；Cp为地层的压力系数MPa/100m；h为测量点的垂深，m。
其中，通过如下公式计算得到脆性指数的深度校正指数γ：
γ＝c×ed×Vcl，其中，在上述公式中，γ为脆性指数的深度校正指数，Vcl为粘土含量，c、d为转换系数。
具体的，该实施例可以应用不同岩性、不同围压环境即应力环境下的三轴抗压试验获得的静态脆性指数，即针对上述BIso建立特定岩性埋深条件下静态脆性指数的校正公式。
可选的，步骤S105使用建立的岩石脆性应力校正模型对同一应力条件下的静态脆性指数进行校正的步骤包括：
步骤A，通过如下公式对测井获取到的参数进行计算，生成岩石的动态泊松比σdye和动态杨氏模量Edye：
在上述公式中，dts为测井获得的横波时差，μs/ft；dtc为测井获得的纵波时差，μs/ft；ρ为密度测井获得的体积密度，g/cm3；Edye为计算的动态杨氏模量，104MPa。
步骤B，通过如下公式使用岩石的动态泊松比σdye和动态杨氏模量Edye进行测井计算，生成用于表征岩石脆性的脆性指数；
在上述公式中，BIsc为不同岩性、不用应力条件下岩石脆性的静态脆性指数，104MPa；A为动静态转换系数，无量纲；α、β为动、静态转换的系数，无量纲；γ为深度校正指数，无量纲；Po为同一应力条件下采用的有效应力即静态脆性指数实验时的有效应力，Lcp为计算点上覆岩石的压力梯度，MPa/100m；Cp为地层流体的压力系数，MPa/100m；h为测量点的垂深，m，Por为孔隙度，小数，无量纲；Vcl为粘土含量，小数，无量纲。
可选的，该实施例可以以上述方案为基础，建立以测井资料为基础的脆性指数综合表征方法，首先，用测井资料计算出岩石的动态泊松比和动态杨氏模量，然后，岩心刻度测井，计算孔隙度、粘土含量和上覆地层岩石的压力梯度，最后，用上述计算参数额试验获得的模型参数联系计算每个测量深度的具有结构、应力环境校正的静态脆性指数。
该申请结合具体场景进行描述：
为了对该发明的技术特征、目的和效果有更加清楚的理解，现以一个致密油区块为例对该发明的技术流程进行详细说明，但不能理解为对该发明的可实施范围的限定。 说明区块为准噶尔盆地二叠系某个致密油区块。致密油储层为咸化湖泊环境的细粒沉积，主要岩性为碎屑岩和碳酸盐岩过渡性岩类。储层的孔隙度主要分布在6～16％之间，覆压渗透率普遍低于0.1mD，为典型的致密油储层。储层的埋深中等偏深，深度范围在2500～5000m；全岩矿物分析资料表明储层粘土含量分布在0～35％之间，平均值为12％。全区块多井试油均需压裂提产，勘探初期应用不考虑围压校正的脆性指数计算方法，使得压裂规模与产量的一致性较差，无法满足生产上致密油脆性表征的技术要求。按照该发明提供的方法技术较好地解决了脆性指数计算的技术难题。
一种基于井径测井数据指导固井施工的方法
一种测井方法发明内容