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轴向B-dot测量束流偏角模拟计算及实验研究

《轴向B-dot测量束流偏角模拟计算及实验研究》是依托中国工程物理研究院流体物理研究所,由何小中担任项目负责人的面上项目。

轴向B-dot测量束流偏角模拟计算及实验研究基本信息

轴向B-dot测量束流偏角模拟计算及实验研究结题摘要

2012-2015年间,开展了轴向B-dot探测器测量束流偏角的理论及实验研究。建立了探测器的电路模型,通过理论分析,建立了从示波器波形恢复提取束流流强波形、时变偏心波形、时变偏角波形的方法。建立了探测器及标定同轴线测试台的CST模型,通过该模型分析了探测器的响应并用于指导探测器的尺寸参数选择。建立了MAFIA的束流模拟模型,分析了置于光滑管道中的轴向B-dot探测器对束流偏角的响应,以及分析了置于槽形结构中的轴向B-dot探测器对偏心、偏角的响应,得到轴向B-dot探测器应置于槽形结构的正中的结论,以及槽形结构的尺寸对轴向B-dot探测器的灵敏度的影响,该分析结果用于指导探测器的尺寸参数选择。设计并制作了一种复合B-dot探测器,包含4个轴向B-dot线圈和4个角向B-dot线圈;建立了同轴线标定实验台,用于分析标定该探测器。在同轴线标定实验台上的测试结果表明,该探测器能够成功用于电流波形、偏心、偏角的测量。在神龙1号加速器上,进行了该探测器的真实的束流测试实验。加速器上的实验结果表明,轴向B-dot探测器直接测量到的束流偏角与理论计算值,以及与偏心测量值吻合得较好,能够用于真实加速器环境下的束流测量。通过本基金项目的研究,发展了完整的B-dot探测器的设计和波形后处理方法,成功研制出具有一定实用价值的轴向B-dot探测器以及复合B-dot探测器,并建立了用于复合B-dot探测器标定的同轴线标定实验台。 2100433B

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轴向B-dot测量束流偏角模拟计算及实验研究造价信息

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轴向B-dot测量束流偏角模拟计算及实验研究项目摘要

束流位置探测器是最重要的束测手段之一,对于理解束流光学、束流与管道环境及背景等离子体的相互作用不可或缺。已经广泛应用的角向B-dot(通常所指的B-dot)通过探测偏心束流产生的角向磁场的二极分量来测量束流位置。申请者已经在理论上及通过模拟计算证明,束流运动方向与管道轴线具有一定偏角时,将在束流管壁附近产生轴向磁场,大小正比于束流偏角。因此可以采用轴向B-dot探头直接测量束流偏角,这是本项目申请者提出的一项全新的束流偏角测量方法。束流偏角测量将能够对束流位置测量起到重要的补充作用。在直线感应加速器中,如果能够直接测量束流偏角,将可以提供更直接的束流校正信息,减少束流校正所需的实验调试时间。本项目拟在已开展的理论分析及初步模拟计算工作基础上,开展进一步模拟计算研究;开展轴向B-dot的设计及研制工作,建立电子束流模拟装置,进行轴向B-dot测量束流偏角的原理验证性实验及前期应用研究。

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轴向B-dot测量束流偏角模拟计算及实验研究常见问题

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轴向B-dot测量束流偏角模拟计算及实验研究文献

海水淡化用高压泵轴向力数值模拟计算与试验对比 海水淡化用高压泵轴向力数值模拟计算与试验对比

海水淡化用高压泵轴向力数值模拟计算与试验对比

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为提高反渗透海水淡化高压泵轴向力计算的准确性,应用CFD技术对模型泵内部的流动进行数值模拟,得到不同流量下前后泵腔的静压分布。并对模型泵样机进行试验研究,实测出不同流量下前后泵腔在不同半径处的静压值。应用多项式拟合分别绘制出两种方法下的压力分布曲线,对盖板进行面积分,计算轴向力大小。与通过试验数据计算出的结果相比,数值模拟计算出来的轴向力相对误差在9%以内,而经验公式计算的轴向力相对误差为14%,采用数值模拟方法计算轴向力具有更高的精度,对多级离心泵轴向力平衡的研究具有指导意义。

轴流泵内部流场数值模拟及实验研究 轴流泵内部流场数值模拟及实验研究

轴流泵内部流场数值模拟及实验研究

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页数: 4页

基于N-S方程和标准κ-ε模型对出口等速度环量的轴流式模型泵在不同工况下进行了全流道数值模拟,给出了叶片表面相对速度和压力的分布规律,并将叶轮出口处速度分量计算结果和球形五孔探针测量结果进行比较。分析结果表明:叶片表面的相对速度沿径向逐渐增大,流动分布规律符合圆柱层无关性假设;叶片发生汽蚀的危险区域约位于吸力面外缘进口边到出口边的1/4位置;最优工况下叶轮出口处流场呈螺旋形向外运动趋势,出口旋转动能占出口总动能的34%左右;速度环量测量值从轮毂至轮缘逐渐减小,设计中应适当减小轮毂处圆周分量值,增加轮缘处圆周分量值。研究结果揭示了叶轮表面和出口流动规律,为轴流泵优化设计提供了理论和实际应用参考。

束流收集器束流位置测量系统

概述

兰州重离子加速器冷却储存环(HIRFL-CSR)由主环(CSRm)和实验环(CSRe)组成,每个环有一套电子冷却装置。电子冷却是通过以相同平均速度运动的离子束与强流电子束的库仑碰撞将离子束的横向振荡与纵向振荡能量转移到电子束,从而降低储存环中离子束横向发射度和纵向动量散度、提高束流品质目的的方法。CSRm电子冷却装置能够提供能量低于35keV、最大流强3A的准直性及单色性很好的电子束流,用于冷却能量低于64MeV/u的重离子束。

CSRm电子冷却装置的冷却作用使重离子束的横向尺寸显著缩小,为束流重复注入提供空间,从而实现重离子束流的累积。累积增益取决于电子冷却过程的冷却时间τ:其中,Qi和Ai为离子的电荷态和质量数,βi和γi为相对论因子,θi和θe为冷却段内离子束和电子束相对于储存环真空管道中心轴的张角,ηec为冷却段长度和储存环周长的比值,je为电子束密度。装置冷却段内离子束与电子束的相对位置决定了两者之间的夹角,进而影响束流的冷却时间。据此,在CS-Rm的电子冷却装置上建立了用于同时测量电子束和离子束位置的测量系统,测量各种校正线圈对电子束和离子束位置的影响,优化装置运行中束流的相对位置,提高对重离子束的冷却效率。

测量系统结构

在电子冷却装置冷却段两端各装有一套圆筒形束流位置探针,每套探针由4个彼此绝缘、电学特性相同的圆筒形极板组成。极板由半径100mm、长度8mm和壁厚1mm的圆筒形不锈钢材料沿对角面对称切割而成,并按照相对于束流的上下左右关系对称安装在真空管道内。因为极板为圆筒形且沿对角面对称切开,所以有较大的感应面积,感应灵敏度高,线性度好。当束团通过时,极板可等效为一电流源,探针极板上产生感应电荷,进而产生极板对地的电压,该电压受带电粒子与极板之间距离的影响:包括前置放大器、数据采集卡以及电子束调制、离子束测量触发、计算机(数据处理软件)系统。前置放大器选用PET公司P/NAM-4A-000110-11030N型宽带放大器,对探针极板感应的弱信号进行线性放大,之后送入60MS/s实时采样率、12位垂直分辨率的PXI-51058通道高精度数字化仪进行数据采集,通过软件对数据进行傅里叶变换、频谱信号强度分析获得束流位置信息。

由于容式位置探针只能感应束团信息,故不能测量直流电子束在极板上的感应信号;而且冷却过程中直螺线管冷却段内电子束与离子束同时存在,电子束和离子束流强相差3个量级,使得电子束和离子束团感应在极板上的信号叠加,时域信号分析不能得出电子束与离子束团信息。为此,位置测量时需要对电子束进行频率调制,通过傅里叶变换将探针极板上感应的时域信号转换为频域信号,频谱中不同的频率信号表示电子束、离子束团的不同感应信号。调制方法是在电子枪端对电子束发射控制极电源进行频率调制,调制频率要求区别于离子束团的回旋频率,以便于后期分析频谱信号。根据离子束团在CSRm回旋频率范围为0.2-1.6MHz的条件,系统选择由外部信号源提供的频率为3MHz的正弦信号作为调制信号。频谱分析时3MHz频率信号为电子束感应信号,相应能量的离子回旋频率信号为离子束团感应信号。针对各极板上束流频率信号强度,按照公式(3)和(4)获得束流位置信息。为了防止电子枪端35kV高压对调制信号的电磁干扰,外部调制信号转换为光信号经光纤传送至调制模块。

离子束测量触发系统的触发信号使用储存环加速腔产生的回旋频率信号或者加速器事例触发系统提供的事例触发脉冲,触发脉冲经光纤传送至高精度数据采集卡触发数据采集,以保证离子束团位置测量同步。

测量系统测试

由于位置探针已安装于电子冷却段真空管道内,系统不能进行实验室离线测试,为了检查测量系统的准确性,需要进行电子束校正线圈偏移能力的在线测试。校正线圈是沿电子束运动方向安装在电子束真空管道四周的22组线圈,参数不同的线圈对电子束有不同的偏移能力。其中4组线圈(CX1,CX2,CY1,CY2)在电子枪区域对电子束进行偏移;6组线圈(CX3,CX4,CX5,CY3,CY4,CY5)在电子枪端弯曲螺线管区域对电子束进行偏移;2组线圈(CX6,CY6)在直螺线管冷却段区域对电子束进行偏移;CX表示电子束水平方向的线圈,CY表示电子束垂直方向的线圈。

测量系统测量线圈在不同电流下电子束的位置,进而统计、拟合获得相应线圈的实验偏移能力。通过比较线圈理论偏移能力和实验偏移能力的差别,判断测量系统位置测量的准确性。图4给出了电子束水平(a)和垂直方向(b)的线圈CX6和CY6在不同电流下电子束位置测量和偏移能力线性拟合结果。表1给出了部分校正线圈理论偏移能力、实验偏移能力和它们的偏差量。结果表明,线圈理论偏移能力和实验偏移能力差别小于0.5mm/A,即测量系统有较好的位置测量准确性。

束流位置在线测量

离子束在7-25-175MeV/u的加速过程中一个注入、累积、加速周期流强结构图。首先离子在7.0MeV/u经过持续9.5s的注入冷却累积至110μA;接着进行高频捕获(a点)、第一次加速,离子束能量提高到25MeV/u,流强达到180μA;然后进行第二次高频捕获(b点)、加速,12.5s时刻加速结束(c点),这时离子束能量提高到175MeV/u,流强达到400μA;最后束流储存2s后慢引出。每个周期中离子束在高频捕获、加速过程中,离子束团回旋频率改变,探针极板上感应信号频谱发生改变,位置信息可获得。电子束感应信号在3MHz调制频率有类似频谱信号,电子束位置信息也可获得。X表示水平方向,Y表示垂直方向。

可知,在电子冷却装置4m长的冷却段内电子束与离子束存在夹角,水平方向电子束与离子束夹角为0.825mrad,垂直方向电子束与离子束夹角为1.025mrad,垂直方向离子束比电子束低大约11mm(如图6所示)。由于电子束在冷却段内的直径为59mm,电子束能够包裹离子束,这时电子束对离子束仍有高的冷却效率。当然,通过电子冷却装置内的校正线圈以及储存环内的校正磁铁可分别对电子束和离子束进行位置调节,最终使得离子束与电子束相互平行且束流中心位置重合。

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分束器在实验中的应用

分束器已被用于量子理论和相对论等物理领域的思想实验和现实世界的实验。 这些包括:

(1)1851年的Fizeau实验测量水中光的速度;

(2)1887年的迈克尔逊 - 莫利实验测量(假设)发光的醚对光速的影响;

(3)1935年的哈马尔实验反驳了代顿米勒对重复迈克尔逊 - 莫利实验的积极成果的主张;

(4)1932年的肯尼迪 - 索恩迪克实验测试了光速和测量仪器速度的独立性;

(5)贝尔测试实验(从大约1972年)演示量子纠缠的后果,并排除局部隐性变量理论;

(6)惠勒的1978年,1984年等的延迟选择实验,以测试什么使光子作为波;

(7)测试Penrose解释的FELIX实验(2000年提出)量子叠加取决于时空曲率;

(8)Mach-Zehnder干涉仪用于各种实验,包括Elitzur-Vaidman炸弹测试仪,包括无相关测量;在其他方面在量子计算领域。

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管束强化DDT过程重点火现象的实验研究结题摘要

本项目开展管束和气相爆轰波作用强化DDT实验研究。实验气体为H2/O2/Ar预混气和C3H8/O2预混气。DDT和预混气成份和管束参数有关。管束参数包括管径、长度和管数等。采用红宝石激光阴影流场显示、烟膜(烟迹片)、激光光谱(OH-PLIF和TDLAS),以及压力和火焰信号测量方法,探索管束强化DDT过程唯象规律和主要影响因素。项目总结如下:(1)DDT转变唯象特征。DDT湍流火焰在直管加速传播过程中,存在拉断或中空现象。DDT转变边界形状是随机的,不具重复性。对H2/O2/Ar预混气,提高初压、点火放电电压和降低Ar稀释度,会缩短DDT距离。增大爆轰管长度,DDT距离无明显变化。(2)管束能明显缩短DDT距离。采用烟迹片测量管束强化DDT胞格结构,在项目条件下,最佳管束几何参数为D=8mm, L=50mm, Tn=5,Ds=50mm。采用该管束参数,DDT距离随初压变化很小。(3)管束强化DDT转变机制。DDT转变有三种机制。激波双马赫反射、激波单马赫反射和湍流火焰加速。当给定管径、管数、初压、管束与点火位置的距离时,缩短管长,DDT转变边界趋于直线。(4)二次起爆是管束下游DDT转变主控因素。受管束出口稀疏波影响,爆轰波衰减至熄灭,诱导激波和化学反应区分离。诱导激波在爆轰管内壁先规则反射后马赫反射。对单管、管长为100mm、管径为8mm的管束,当P0≤5.33kPa,爆轰波在管束下游完全熄灭。当P0>5.33kPa,二次起爆管束下游能使爆轰波恢复,管束对爆轰波影响是局部的。管束下游二次起爆来自诱导激波在内壁反射和湍流火焰加速。增大预混气初压和管长、管数增加和缩小管径,可缩短二次起爆距离。(5)OH-PLIF和自发光高速摄影表明:自点火火焰呈三维湍流结构。采用电控破膜可提高爆炸流场OH-PLIF测量成功率,难点是多目标时间同步控制。低温是多处自点火火焰,高温为近似垂直管道轴线的平面火焰。火焰形状和燃料成分、当量比和压力密切相关,不同条件火焰唯象特征差别显著。(6)点火延时是评价燃料化学反应特性较合理的数据,可给出不同压力、温度和当量比条件的燃料点火延时,为DDT燃料筛选提供依据。(7)直管中,当地爆炸产生的冲击波及其在壁面反射与诱导激波融合,是促进DDT过程二次点火的重要因素。(8)发展了气相和两相爆轰的高精度三维并行计算软件,为管束强化DDT机理性研究奠定基础。 2100433B

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