对十字板抗剪强度试验数据，在直角坐标中做折线图进行相关分析，分析结果表明: 原状土及重塑土抗剪强度与试验深度均呈高度线性相关，土的抗剪强度随试验深度的加大而加大，反之亦反。

在直角坐标中做原状土与重塑土抗剪强度散点图进行相关分析，分析结果表明: 重塑土抗剪强度与原状土抗剪强度呈高度线性相关，重塑土抗剪强度随原状土抗剪强度的增大而增大，反之亦反。

根据库仑定律，土的抗剪强度由两部分组成，即土在剪切破坏面上的摩擦力与土的粘聚力。其中土的摩擦力= 正压力× 摩擦系数。上覆土层的正压力可以近似地采用土的自重压力代替，剪切面的摩擦系数为土的内摩擦角的正切值。所以原状土的抗剪强度与土的物理力学指标间的近似计算公式为:

Cu = γ × h × tanφ + c

式中，

Cu为原状土的抗剪强度，kPa;

γ 为土的重度，kN/m3 ;

h 为试验深度，m; φ 为土的内摩擦角;

c为土的粘聚力，kPa。

根据上述计算公式，将对应十字板剪切试验段的土工试验指标按四种情况取值: 快剪指标、固快指标、固快与快剪平均指标、固快与快剪差值指标进行计算。

原状土抗剪强度理论计算值，采用快剪指标计算的最低，固快指标计算的最高，固快与快剪均值及固快与快剪差值指标计算的居中。由此可以说明，原状土抗剪强度，介于快剪指标与固结快剪指标理论计算值之间。土工试验抗剪强度指标越大，原状土的抗剪强度越大，反之则越小。

实测土的抗剪强度并不是按照一条直线随着深度的增大而增大，而是呈折线变化。通过对钻孔岩芯现场鉴定，土中含有大量贝壳及粉土粉砂部位，土的抗剪强度就会突然增大，当土质均匀时，土的抗剪强度就会变小。

一般认为十字板测得的不排水抗剪强度是峰值强度，其值偏高，长期强度只有峰值强度的60% ~70%。因此，十字板的峰值强度需要进行修正后才能用于设计计算。

《铁路工程地质原位测试规程》( TB10018 -2003) 规定，当塑性指数IP≤20 时，采用修正系数μ = 1进行修正，当20 < IP≤40 时采用修正系数μ =0. 9 进行修正。说明软土的塑性指数越大，其实测的峰值强度越大，反之亦反 。