以单流水孔为基础，平板长300mm，宽100mm，前后流动域长度采用1 /2 板长，流动内腔为长300mm，宽100mm，高50mm 的长方体。流水孔形状为边长20mm 的正方形，与流动内腔成斜45° 角相连，内部流动深度为5mm。本文主要研究流体自入口进入流动域，经流水孔进入流动内腔，再回流至流动域，经出口流出的过程中流水孔的流噪声特性。采用接口技术实现流水孔与流动域和流动内腔的连接，采用六面体结构化网格进行网格生成，总数为503000。在速度入口边界指定流动的速度和湍流参数，在流动出口边界指定流动的回流湍流参数，壁面指定无滑移条件。为了更清晰的计算流水孔附近的阻力特性，设置边界层，在壁面附近分布较密的网格。本文设置2 个水听器对流噪声数据进行采集，用以有效检测流水孔对平板流噪声的影响。1#水听器位于平板中心上方一倍流水孔厚度(5mm)的高度，用于监控流动域湍流噪声。2#水听器位于流水孔内部中心位置，用于监控流水孔内流动漩涡噪声。
以单流水孔为计算模型，设定速度入口来流速度为5m / s，为了分析流水孔的存在对平板流噪声特性的影响。由图知，平板开孔前后噪声分布产生了明显的变化，流水孔位置( 流水孔上表面中心位于坐标原点) 处产生了较多的流噪声特征点，而且这些特征点的声功率峰值相对较高，说明流水孔的存在对流噪声的产生具有重要的影响。平板开孔后两处测点的流噪声水平明显提升。以流噪声特征点( 曲线峰值点) 为比较量，可知: 开孔后特征点向低频区转移，说明流水孔模型对于平板流噪声的影响，不仅体现在流噪声数值的增加上，还体现在特征点对应频率上，开孔后其低频特性将变得更加突出。为了更直观地表示平板开孔前后流噪声水平的变化，采用1 /3oct 滤波器采样，引入总声级作为比较量进行声学分析，其中心频率按国际标准化组织ISO 的推荐，选定为: (1.0，1.25，1.6，2.0，2.5，3.15，4.0，5.0，6.3，8.0)× 10，本文m = 2，3。平板开孔前后，因流水孔存在带来的流噪声改变占有相当的比重，考虑到本文所选模型流水孔与平板面积之比为1:7.5，所以总声级计算结果基本合理。对两组水听器数据进行比较可知，2#水听器计算结果高于1#水听器，这是由于1#水听器位于湍流附面层外，这样做可以有效地平均掉湍流噪声压力，降低水听器对流噪声的响应。而2#水听器位于流水孔流动漩涡中心，由于流水孔内流动正负压力不平衡的原因，其对流噪声的响应较大，所以造成了两种位置流噪声数值上的差异。
针对流水孔的流噪声特性，对单流水孔模型做四种来流速度(5m /s、10m /s、15m /s、20m /s)下的流噪声特性对比，随着来流速度的增大，流水孔模型流噪声特性呈现出与来流速度成正比的普遍规律。而且，流噪声曲线振荡现象更加明显，说明速度对流噪声的稳定性具有一定的影响。流水孔流噪声与来流速度呈正比例关系，来流速度从10m /s 到20m /s 的过程中，流噪声增加了10dB 左右。潜艇噪声级与航速有关，当航速超过战斗巡航速度(7.5m / s)时，潜艇噪声级与速度的6 次方成正比，也就意味着潜艇速度每增加一倍，噪声级将增加18dB。考虑到潜艇噪声包括机械噪声、螺旋桨噪声、水动力噪声三部分，本文给出的流水孔噪声仅为潜艇噪声的一部分，结合潜艇噪声其他影响因子，本文数据较为合理。
