利用有限元分析软件ANSYS，杆件采用梁单元(Pipe20单元)，综合宏观和微观两个方面、多项特征响应指标分析了阶跃荷载下结构的破坏特点、破坏荷载的定义，研究了荷载方向、屋面重量、矢跨比、初始缺陷以及跨度对结构动力破坏的影响，为网壳结构在强震下的动力破坏研究提供必要的理论支持。
单层球面网壳考虑沿球壳曲面均布的满跨静荷载分别为100、200、300、400kg /m2，以集中质量的形式作用于节点；阻尼假定为Reileigh阻尼，阻尼比0.02；网壳的节点均为刚性连接，周边支承形式为三向固定铰支；模型按1/300一致缺陷下2倍重力安全度选取杆件截面，满足实际工程要求；初始缺陷采用一致缺陷模态。
取40m跨度理想无缺陷K8型单层球面网壳、矢跨比1/3在水平阶跃荷载下为例。
由图1a和图1b，结构在较小的荷载幅值下保持弹性工作，位移也基本按比例递增；荷载幅值达到375gal 时结构材料开始出现塑性，有两根1P(在单元截面8个积分点中至少一个进入塑性，其余类推)杆件出现；随后，塑性随荷载递增不断发展，结构位移持续增大，在700gal 时位移曲线发生明显转折，说明结构刚度此时由于材料塑性发展已经明显弱化，达到825gal 后节点最大位移、塑性发展程度、结构总变形能等特征响应指标发生突变，结构倒塌破坏。纵观各响应指标表明，荷载幅值825gal 是明显的结构弱化点，定义其为结构动力破坏临界荷载是合理的；在临界荷载下，1P杆件比例28.1% ，8P杆件比例10.3% ，位移0.15m，位移延性系数(结构中最大节点位移与进入塑性时刻最大节点位移之比)4.0。
阶跃荷载在频域上是一个超低频动力作用，其动力破坏特点应当与低频简谐荷载规律类似，更进一步说，应该与静力作用也近似。取本例与同一网壳结构在1.0Hz水平简谐荷载结果比较，两者破坏荷载接近，简谐荷载680gal 略小于阶跃荷载的825gal，塑性发展范围相当(如图2)，对比其它算例基本体现了这一特点；对比荷载幅值-节点最大位移曲线(图1c)，简谐荷载动力失稳现象更加明显，而阶跃荷载塑性发展稍好，在位移曲线上表现为较简谐荷载有一明显的偏转，在一定程度上体现了动力强度破坏的特征，但是这一过程较短即达到破坏临界荷载，所以将此算例归结为动力失稳或动力强度破坏都不合适，其拥有了两者的响应特点，破坏特征介于两者之间。
表1给出了主要参与振型的对比，结构主要参与振型相对比较集中，阶数分散，均以第一阶(1、2阶为变形轴向垂直的同一振型)反对称振型为主，第4阶反对称振型也有较大参与，其余均以对称振型运动为主。
K8型单层球面网壳在阶跃荷载下的响应接近于低频简谐荷载，但尚有区别，动力强度破坏与动力失稳没有明显界限。理想结构达到破坏临界荷载时，8P比例一般在10%左右，表明结构塑性发展不深；荷载幅值-位移曲线在破坏前大部近似于弹性，破坏较突然；结构位移延性系数均达到2.0以上；缺陷对结构宏、微观响应的影响较大。 2100433B
