在计算阻尼绕组电流的过程中，本文还采用传统方法，即利用解析法近似等效阻尼绕组端部的方法计算了该电机在同样条件下的阻尼绕组电流。采用改进方法计算所得的阻尼绕组电流波形与试验测量曲线非常接近，电流幅值略有不同，阻尼绕组电流幅值相差较大。采用传统解析法处理端部的计算结果与测量结果幅值相差很大，且同样是阻尼绕组电流的计算结果与实测结果相差最大。这是因为在本文的计算过程中虽然考虑了该电机转子铁心磁极压板由于饱和所带来的端部磁场非线性问题，但由于阻尼绕组电流是交变的，端部磁场的局部饱和程度会随电流的变化而发生改变，引起阻尼绕组回路的端部漏感也随之发生变化，再加上励磁绕组与电枢绕组对阻尼绕组回路端部的影响，使得在电机的实际运行过程中转子端部磁场的非线性情况远比文中所顾及到的情况更为复杂。由此使得阻尼绕组电流的计算幅值与实测结果存在一定的偏差。阻尼绕组由于处在磁极中间位置，其所在回路内磁极压板的饱和情况受其他绕组端部磁场的影响最为严重，所以阻尼绕组电流的计算结果与实测结果相差最大。采用传统解析法处理端部的计算结果，由于未充分考虑到实际运行中端部磁场的饱和程度及其复杂情况，因此计算准确度很低。且同样是阻尼绕组计算准确度最低。尽管两种方法的阻尼绕组电流幅值计算结果相差较大，但阻尼绕组电流基波频率都为lOOHz，是电机主磁场旋转频率的2倍。这是由于发电机工作在不对称运行状态，不对称的电枢绕组电流形成了负序磁场所造成的。虽然本章考虑端部磁场非线性的方法计算阻尼绕组电流的幅值与实测结果相比略有出入，但电流波形与实测结果吻合良好，足以证明所建数学模型及所用计算方法具有准确度高的优点。 2100433B