高品质钢要求钢液尽可能纯净。钢中非金属夹杂物有相当一部分是氧化物，常将钢中氧含量作为衡量钢质量的重要指标。此外，TiN 是一种具有规则外形的硬而脆的夹杂物，对钢的性能特别有害。控制 TiN 夹杂物的主要途径就是降低钢液的 Ti 和 N 含量。
为了获得较低的氧含量，需要在出钢过程中加入脱氧剂以生成脱氧产物，大部分脱氧产物可以从钢液中排除。 出钢过程钢液完全裸露，与大气直接接触，会发生吸氮现象． 氧是表面活性元素，可以阻碍钢液吸氮，若出钢过程钢水氧含量较高，钢液吸氮则相对减少。因此在出钢过程采用强脱氧剂进行脱氧，钢水中氧含量会大大降低，吸氮会迅速增加，这对控制氮含量是极为不利的。
对于最终产品，采用方式( Ⅱ) 脱氧能有效地控制氮含量，其得到的氮质量分数比采用方式( Ⅰ) 脱氧得到的氮质量分数低 5×10－6 左右。观察两种不同脱氧方式 LF 处理前的全氧质量分数，采用方式( Ⅱ) 脱氧的全氧质量分数平均达到 146.38×10－6 ，平均氮质量分数仅为 16.12×10－6 ； 而采用方式( Ⅰ) 脱氧的平均全氧质量分数为 21.18×10－6 ，平均氮质量分数则为 20.92×10－6 ，明显比采用方式( Ⅱ) 脱氧的氮质量分数高。这里的氧含量也验证了热力学分析的结果，出钢过程中钢液氧含量高可以有效地控制钢液吸氮，从控氮的角度考虑，出钢弱脱氧方式更为有利。
1 脱氧产生的夹杂物形貌：
采用方式( Ⅱ) 脱氧 LF 进站时的主要夹杂物形貌。夹杂物主要有深色和浅色两部分：经能谱分析各夹杂物深色 部分主要为SiO2，浅色部分主要为 MnO--SiO2 和少量MnS，还含有一部分钛的化合物，钢中的夹杂物主要为 MnO--SiO2复合夹杂物，这种复合夹杂物呈两种形态，一种是MnO--SiO2 夹杂物中包裹着 SiO2 ，另一种为完全的MnO--SiO2 夹杂物； 此外还有极少量的单独 SiO2 夹杂物。 复合夹杂物的尺寸较大，大多数夹杂物尺寸超过了 20 μm，在扫描电子显微镜下还可以发现一定数量尺寸超过 50 μm 的夹杂物。
2 脱氧夹杂物的生成过程：
依据热力学分析，可以推断采用 Si--Mn 弱脱氧时夹杂物的生成过程：
( a) Si--Mn 弱脱氧，Si 的脱氧能力较 Mn 强，因此出钢时钢液中氧首先与 Si 反应生成 SiO2 夹杂物；
( b) Mn 逐 渐 与 SiO2 反应生成液态的 MnO--SiO2 将 SiO2 裹覆，夹杂物呈球状，随着反应的进行，外层的 MnO--SiO2 逐渐变多，内核的SiO2 逐渐溶解；
( c) MnO--SiO2 裹覆 SiO2 的复合夹杂物互相碰撞聚合，形成 MnO--SiO2 裹覆多个 SiO2 内核的复合夹杂物 ，因 MnO--SiO2 为液态，因此夹杂物仍然呈现球状；
( d) 复合夹杂物内多个 SiO2 内核不仅不断溶解，还会在液态的 MnO--SiO2 基体中迁移并发生碰撞聚合，显示了两个 SiO2 内核碰撞情形；
( e) 随着反应的进行，SiO2 内核最终完全溶解在 MnO--SiO2 基体中，形成完全液态的 MnO--SiO2夹杂物。
采用方式( Ⅰ) 脱氧 LF 精炼钙处理前的主要夹杂物形貌及其能谱。钙处理前夹杂物主要为球状的 CaS 和 CaO--MgO--Al2 O3夹杂物。 出现大量球状夹杂物原因是渣系的碱度很高，使 Al2 O3 夹杂物易于生成钙铝酸盐夹杂物，这类夹杂物熔点较低，在钢液中呈液态。
采用方式(Ⅱ) 脱氧 LF 精炼钙处理前的主要夹杂物形貌及其能谱。钙处理前夹杂物也主要为球状的 CaS 和CaO--MgO--Al2 O3 夹杂物，夹杂物中并不含 Si，与方式(Ⅰ) 的结果一致，其尺寸也并没有太明显的差异。出钢过程采用 Si--Mn 弱脱氧生成 MnO--SiO2 复合夹杂物，一部分夹杂物上浮至渣中，一部分残留在钢液中．当向钢中喂入 Al 线时，Al 迅速将残留在钢液中的 MnO--SiO2 复合夹杂物还原，生成 Al2 O3 夹杂物和 Si--Mn，使得钢中的主要夹杂物又变成 Al2 O3 夹杂物。在采用高碱度渣精炼时，Al2 O3 夹杂物又生成钙 Al 酸盐夹杂物，这与出钢采用强脱氧方式的结果一致。
