Ti-27Mo-1.5Nb无磁不锈定膨胀合金

在不锈钢表面制备了ni-mo-p化学镀层,并对其微观形貌、表面成分、晶相结构、耐蚀性、硬度、耐高温性及结合力进行了测试。结果表明:ni-mo-p化学镀层为散开或团聚的颗粒状结构;ni-mo-p化学镀层中的主要元素为ni和mo,还有少量的p,mo的析出抑制了p的析出;ni-mo-p化学镀层的耐蚀性、硬度和耐高温性均比ni-p化学镀层的好。

研究了系列低碳微合金ti-nb可焊钢中的n含量对模拟焊接热影响区(haz)高温奥氏体晶粒尺寸和冲击韧度的影响及其第二相粒子的作用。对试样进行了大热输入焊接热模拟,测定了高温奥氏体晶粒尺寸和焊后试样中的冲击韧度值,并用透射电子显微镜萃取复型法观察了典型试样中第二相粒子(ti,nb)n的形态及分布特征。结果表明,钢中ti、n含量及第二相粒子的尺寸和数目与高温奥氏体晶粒尺寸及冲击韧度值具有很好的对应关系;钢中的n由于生成了细小弥散分布的第二相粒子(ti,nb)n而细化了高温奥氏体晶粒,改善了焊后韧性。低碳微合金ti-nb钢中适宜的含氮量有一个范围。

选用钝铜和纯镍作为中间层金属，探索ｔｃ４铁合金和１ｃｒ１８ｎｉ９ｔｉ不锈钢的真空扩散焊工艺．采用金相法、扫描电镜、ｘ射线衍射等手段对接头界面附近的微区进行了较详细的分析．结果表明，采用上述中间层进行ｔｃ４－１ｃｒ１８ｎｉ９ｔｉ的扩散焊时，ｃｕ和ｔｉ产生强烈的共晶反应，但并未阻止ｔｉ向不锈钢中扩散，各元素相互扩散的结果，使接头中形成多层次的不同组织和多种化合物，导致接头强度较低，呈脆性断裂．

根据对钛合金tc4与不锈钢1cr18ni9ti切削加工性的比较分析,提出了从刀具入手解决两类材料切削加工问题的思路和途径,以及合理选择刀具材料,确定刀具几何参数、刃磨刀具、冷却润滑的一般原则及方法。

不锈钢的种类繁多，常温下按组织结构可分为几类： 1.奥氏体型：如304、321、316、310等； 2.马氏体或铁素体型：如430、420、410等； 奥氏体型是无磁或弱磁性，马氏体或铁素体是有磁性的。 通常用作装饰管板的不锈钢多数是奥氏体型的304材质，一般来讲是无磁或弱磁的，但因冶炼造成化学成分波动或加工状态不同也可能出现磁 性，但这不能认为是冒牌或不合格，这是什么原因呢？ 上面提到奥氏体是无磁或弱磁性，而马氏体或铁素体是带磁性的，由于冶炼时成分偏析或热处理不当，会造成奥氏体304不锈钢中少量马氏体 或铁素体组织。这样，304不锈钢中就会带有微弱的磁性。 另外，304不锈钢经过冷加工，组织结构也会向马氏体转化，冷加工变形度越大，马氏体转化越多，钢的磁性也越大。如同一批号的钢带，生 产φ76管，无明显磁感，生产φ9.5管。因泠弯变形较大磁感就

日本大同特殊钢公司开发成功两个高锰奥氏体系无磁不锈钢，是在高锰奥氏体组织的基础上通过添加成分的最佳化从而确保了高的耐蚀性与组织稳定性：dnm1110（15mn-18cr-3ni-0．8mo—n）和dnm140（16mn-19cr-3ni-0．8mo—n）。这两个不锈钢都是高氮含量实现了固溶强化，并通过温加工实现应变强化，

e-maildatasheet addtomymaterials unitdisplay:english printnow 15-15hs?stainless identification u.s.patentnumber z5,094,812 typeanalysis carbon(maximum)0.04%manganese16.00to19.00% phosphorus(maximum)0.050%sulfur(maximum)0.050% silicon(maximum)1.00%chromium18.00to21.00% nickel(maximum)3.00%molybdenum0.50to3.00% nitrogen0.50to0.80%ironbalance general

钛合金TC4与不锈钢1Cr18Ni9Ti加工比较研究_张向朋

采用电子束热源对nb-1zr合金与304不锈钢异种金属接头进行了熔钎焊试验.结果表明,不锈钢焊缝与铌合金母材之间形成了双层金属间化合物,靠近铌合金母材一侧的反应层ⅰ是由fe2nb构成的疏松组织,靠近不锈钢焊缝一侧的反应层ⅱ是由fe2nb与fecr组成的双相片层柱状晶组织.反应层ⅰ是接头脆化、产生裂纹的主要原因.电子束焦点的偏移量是反应层ⅰ厚度的主要影响因素,不同的焦点偏移量会引起接头强度超过100mpa的变化.而电子束流和焊接速度对接头特性的影响在试验工艺参数范围内并不明显.

采用填丝钨极氩弧焊(tig)对mo-cu合金与18-8不锈钢进行焊接.采用金相显微镜、扫描电镜、显微硬度计及x射线衍射仪等对mo-cu/18-8接头的微观组织、显微硬度、元素分布及熔合区附近的物相组成进行分析.结果表明,mo-cu合金侧的熔合区为马氏体和奥氏体的混合组织,焊缝和18-8钢侧的熔合区为奥氏体和铁素体双相组织;从mo-cu合金到焊缝,mo元素的扩散过渡促使在熔合区形成了增碳层;mo-cu合金侧的熔合区附近主要由mo,cu,γ-fe(ni),fe0.54mo0.73和cu3.8ni相组成.增碳层和fe0.54mo0.73金属化合物的存在导致mo-cu合金侧的熔合区硬度较高,显微硬度值达1200hv.

用hvem在1mev和550℃下原位研究了si和ti对316不锈钢照肿胀的影响。含1%si的316钢在辐照剂量≤11dpa时作含0.1%ti的一样,能强烈抑制辐照肿胀。但在〉11dpa后,含1%si的316钢肿胀率远大于未含添加剂的对比钢样吕,含0.5%ti能完全抑制辐照空洞产生,但诱导了ti析出物,1%si的316钢肿胀率远大于未含添加剂的对比钢样品,含0.5%ti能完全抑制辐照空洞产生,但诱导

采用ag-cu-ti钎料进行ti6al4v(tc4)钛合金和1cr18ni9ti不锈钢的真空钎焊,观察分析了其在钎焊温度为790～870℃和保温时间为1和3min时钎缝界面微观组织和成分分布。研究结果表明,钎缝宽度随着钎焊温度的升高而降低,随着保温时间的增加而增加;扩散层厚度随着保温时间的增加而增加。ti是焊缝中反应物多少的决定因素。在钎焊温度790℃,保温3min时能得到较好的焊缝组织,界面无裂纹出现。

分别采用常规工艺和阶梯状工艺的方法,对添加ni+nb复合中间层的tc4钛合金与1cr18ni9ti不锈钢真空扩散焊进行了研究。利用光学显微镜(om)、扫描电镜(sem)以及能谱分析(eds)对接头的组织结构、元素分布进行了分析,测试了接头的力学性能并分析了断口形貌和元素分布。结果表明,通过添加ni+nb中间层成功阻止了fe-ti金属间化合物生成,接头界面过渡区组织自不锈钢侧依次为fe-cr-ni固溶体、ni-nb反应层、剩余nb及nb-ti固溶体。阶梯状工艺下接头的结合质量明显优于常规工艺下的接头,在阶梯状工艺上限温度900℃条件下接头抗拉强度达到了396mpa,断口分析表明,接头断裂于ni-nb形成的反应层,该反应层是由ni3nb和少量ni6nb7金属间化合物组成的混合层,为接头过渡区关键环节。

利用agcu-1.8ti和agcu-4.4ti两种钎料对nb与0cr17ni4cu4nb不锈钢进行润湿性研究,并钎焊nb与0cr17ni4cu4nb接头。agcu-1.8ti在nb与0cr17ni4cu4nb上的润湿角均小于agcu-4.4ti。分析接头组织发现,agcu-4.4ti钎料接头中在靠近不锈钢侧存在约50μm宽的富ti层,而agcu-1.8ti钎料接头中未发现该富ti层。利用氩弧焊将tc4与nb预先焊好后再用两种钎料钎焊nb和不锈钢,测定tc4/nb/0cr17ni4cu4nb接头的室温拉伸强度。数据显示,agcu-1.8ti钎料接头的室温拉伸强度平均值达到222.2mpa,而agcu-4.4ti钎料接头强度仅有133.8mpa,所有接头均断于nb与0cr17ni4cu4nb界面。

将cr-ni-mo-cu合金通过钨极氩弧焊堆焊到304不锈钢表面,利用超声波振动设备模拟空蚀环境,研究cr-ni-mo-cu合金作为不锈钢堆焊层,在人工海水环境下的空蚀行为及耐空蚀性能,测定cr-ni-mo-cu堆焊合金空蚀过程中的失重量和失重率,并与同样空蚀条件下的304不锈钢进行对比,用扫描电镜(sem)对试样堆焊层的空蚀后的表面与截面进行观察.结果表明:cr-ni-mo-cu合金材料比304不锈钢具有更好的耐空蚀性能;空蚀过程中合金在晶界薄弱处易产生裂纹,并在延伸和扩展后促使材料发生剥落;空蚀冲击使合金发生了加工硬化,提高了堆焊层的耐空蚀性能.

一、钛合金 钛是20世纪50年代发展起来的一种重要的结构金属，钛合金因具有强度高、耐蚀性好、 耐热性高等特点而被广泛用于各个领域。世界上许多国家都认识到钛合金材料的重要性，相 继对其进行研究开发，并得到了实际应用。20世纪50～60年代，主要是发展航空发动机用 的高温钛合金和机体用的结构钛合金，70年代开发出一批耐蚀钛合金，80年代以来，耐蚀 钛合金和高强钛合金得到进一步发展。钛合金主要用于制作飞机发动机压气机部件，其次为 火箭、导弹和高速飞机的结构件。 钛合金的密度一般在4.51g/cm3左右，仅为钢的60%，纯钛的强度才接近普通钢的强度， 一些高强度钛合金超过了许多合金结构钢的强度。因此钛合金的比强度(强度/密度)远大于其 他金属结构材料，可制出单位强度高、刚性好、质轻的零、部件。目前飞机的发动机构件、 骨架、蒙皮、紧固件及起落架等都使用钛合

0cr17ni12mo2不锈钢执行标准:gb/t1220—1992,美国牌号为316。在海水和其他各种介质中,耐腐蚀性比0cr19ni9好。主要用作耐点蚀材料。力学性能:抗拉强度σb≥520mpa；屈服强度σ0.2≥205mpa；伸长率δ5≥40%；断面收缩率ψ≥60%；硬度≤187hb；≤90hrb；≤200hv。化学成份(质量分数,%):≤0.08c；≤1.00si；≤2.00mn；≤0.035p；≤0.030s；16.00～18.50cr；

研究了某钢厂热连轧tmcp工艺14mm厚440mpa级钢板的强韧性,对微观组织进行了观察分析。试验结果表明,新型热连轧440mpa钢板具有良好的低温韧性,-40℃冲击功超过310j,韧脆转变温度低于-100℃。新型440mpa钢板良好的性能来源于低碳、nb-ti微合金化成分设计及tmcp工艺下获得细化的针状铁素体组织。

通过定量相分析研究了nb-ti微合金化超低碳烘烤硬化钢(%:0.002c、0.01～0.02nb、0.01～0.02ti、0.0028～0.0042n)的析出相,建立了试验钢固溶c含量的计算公式。结果表明,随固溶c含量计算值的增加,钢板的烘烤硬化性bh_2值增大;随冷轧板退火温度(810～850℃)的增加,bh_2值增加;820℃退火时,640℃卷取的钢板bh_2值高于710℃卷取的钢板bh_2值。

针对1cr19ni11nb电站锅炉用钢的使用环境特点,研究了1cr19ni11nb作为耐热不锈钢使用的强化机理,分析了主要合金成分对材料组织和性能的影响,从而确定了合理的化学成分控制目标。通过采用现代先进自自“三步法”不锈钢冶炼工艺和“轧拔结合”的不锈钢制管工艺等技术,完成了该品种不锈钢管的试制。试制结果表明,太钢生产的1cr19ni11nb不锈钢管坯和钢管能满足相关技术要求。目前该产品已进入批量生产阶段。

采用真空非自耗电弧熔炼的方法制备了cr-40ti-20nb(原子分数)合金。利用光学显微镜(om),x射线衍射(xrd),扫描电镜(sem)分析了合金不同凝固位置处的相组成和组织形态。结果表明,合金的凝固组织主要是由laves相cr(2nb,t)i枝晶组织及ti的固溶体组成。同时对合金的显微硬度和压缩性能进行了测试,显微硬度值在6112~7350mpa之间,比laves相cr2nb的显微硬度低20%。另外室温压缩屈服强度可达1334~1524mpa,与采用多种合金化元素的cr-12nb-4re-2al合金相当,这表明ti元素的添加不仅可以改变laves相cr2nb合金的凝固组织,而且对其塑性也有很大程度的改善。

用电子探针和透射电镜对厚规格ti、nb微合金化q345b钢板中夹杂物和析出物进行了观察分析,结果表明,q345b钢板中的夹杂物主要是锰、钙的氧化物和硫化物以及它们的复合夹杂物,氧化物大多呈球状或椭球状,硫化物多数呈长条状;析出物主要是铌和钛及其化合物,钛主要以tin的形式存在,呈方形或矩形;铌主要以尺寸较大的碳氮化物存在,以椭圆形为主,析出在奥氏体晶内、晶界上。