单层索网玻璃幕墙玻璃一索网分离模型有限元分析

1 12．单层索网玻璃幕墙 单层索网玻璃幕墙由于具有良好通透性而受到青睐。单层索网玻璃幕墙分 为单向单层索与玻璃组合体系和双向单层索网体系。如果单向单层索之间没有 横向索把它们互相连接起来，就未形成结构体系，就会因整体失稳而破坏，就 要把玻璃作为单向单层索的横向结构，即考虑玻璃的作用才能形成稳定的结构。 双向单层索网体系靠双向索组成的索网形成稳定的结构。单层索网玻璃幕墙是 国外开发的，但没有人给我们提供建造单层索网玻璃幕墙整套技术，完全靠自 己摸索，国外也有些资料介绍了一根单索的挠度和内力的关系(见表12-6)，有 些人以为表12-6的参数是用来选择最大挠度控制值的，并按最大挠度控制值求 出索的内力，这样理解是不完整的，索的挠曲（矢高）越大内力越小，挠曲（矢 高）越小内力越大，表12-6所列参数说明了这一点。 表12-6 f/l1/40 0 1/30 0 1/

首先对玻璃幕墙结构及其分类进行了论述,然后介绍了点支式玻璃幕墙的应用及优点,归纳了索网结构的特点,最后就单层索网玻璃幕墙结构研究现状及需要解决的问题进行了研究,从而为玻璃幕墙的推广应用奠定基础。

玻璃幕墙的大量使用,随之而来的节能问题、光污染问题、安全防火问题等不容忽视,这些问题都与幕墙玻璃的选择有直接关系,换句话说玻璃幕墙问题的关键主要是玻璃的选择。

目前,单层索网玻璃幕墙在现代建筑中得到了日益广泛的应用,其拉索受力研究通常采用拉索与玻璃分开进行分析。本文利用有限元3d实体模型,考虑了竖向与横向预应力拉索非平面及夹板连接件与玻璃之间的作用,设置了玻璃厚度、竖向预应力索与玻璃间距、竖向索与横向索间距、索直径和预应力等参数,在风荷载和自重荷载共同作用下,对夹板连接单层索网玻璃幕墙协同工作下的拉索,在各种参数下进行了受力有限元分析,并与以通常计算方式所计算的结果进行了比较,为进一步完善点式玻璃的设计和在实际工程中单层索网玻璃幕墙进行整体受力分析提供了依据。

由于单层索网玻璃幕墙通透性好,连接简洁明快,自重轻且可以跨越较大空间,深受建筑师欢迎。本文通过简单分析单层索网玻璃幕墙结构的选型、布置和索网的设计要点,来介绍单层索网玻璃幕墙结构,供广大读者参考。

为了研究单层平面索网支承体系的自振频率与振型的特性,建立不同高宽比的点支式玻璃幕墙支承结构有限元计算模型,得出了单层平面索网支承体系的自振频率与振型特性的基本规律。研究表明索网幕墙结构支承体系的频率密集,并随高宽比的变化而变化。

一、前言拉索点支式玻璃幕墙(屋顶)有单层索系和双层索系两种体系。单层拉索体系由一系列按一定规律布置的单根拉索组成,拉索两端锚固在稳定的支承结构上。单层拉索体系有平行、辐射和网状布置等三种形式,点支式玻璃幕墙(屋顶)大多采用

阐述了单层索网点支式玻璃幕墙自由振动特性分析的特点,编写了相应的有限元程序,对索网结构的自振频率进行了计算分析,并讨论了节点质量、拉索截面积、拉索预应力等因素对其自振频率的影响。研究结果表明,单层平面索网幕墙结构自振频率密集,具有较强的非线性。

近年来单层索网玻璃幕墙得到了越来越多业主和设计师的认可和关注。但其实现起来有相当大的技术难度。本文介绍了在建筑设计中使用单层索网玻璃幕墙的控制要点和所需的边界条件及顺义区驻首都机场综合服务中心工程中的使用情况。

宽（mm）高（mm） 水平 （mm） 竖向 （mm） 高度m 风荷载标 准值kpa 高度m 风荷载标 准值kpa 高度m 风荷载标 准值kpa 120020009501750681.0651761.4872811.759 1300200010501750611.0261581.4312531.693 14002000115017501381.3642211.613 15002000125017501161.2831871.519 1600200013501750941.1911521.411 1700200014501750731.0911191.294 1800200015501750901.174 1900200016501750661.054 200020001750

1 技术交底记录（表式c2-2-1）日期 工程名称施工单位 交底提要框架玻璃幕墙玻璃安装技术交底 交底内容： 一、施工准备 1、玻璃安装前应认真核对尺寸、数量、编号是否与玻璃加工图相一致，本工程框架幕 墙形式为横明竖隐形式； 2、其它材料：压块、胶条、橡皮垫片等； 二、机具准备 1、小型机具：、手枪钻、卷扬机、电动葫芦； 2、一般工具：螺丝刀、、卷尺等； 三、作业条件准备 1、铝龙骨安装完毕且经验收合格，层间铝塑板安装完毕。 2、清理场地，脚手架具备使用条件 五、技术准备 1、熟悉幕墙施工图，玻璃编号图； 2、熟悉《玻璃幕墙工程技术规范》jgj102--96、《玻璃幕墙工程质量检验标准》jgj/t 139—2001、j139—2001 六、施工工艺流程 清理场地核查玻璃编号将压块及螺栓先安在铝龙骨的槽中将玻璃挂在铝横梁的挂勾 上（槽钢）就

通过对玻璃肋的强度破坏荷载与临界荷载进行比较,确定玻璃肋是发生强度破坏控制还是失稳破坏控制。本文首先按两端固定梁计算了玻璃肋在受两个横向集中荷载作用下的破坏荷载,再运用ansys对玻璃肋进行线性稳定分析得到其临界荷载。通过比较二者的大小来确定玻璃肋的承载力控制形式,最后运用ansys对玻璃肋稳定的影响因素进行了分析。

某商厦东南角3～6层设计为玻璃肋支承的点支承玻璃幕墙。%该玻璃幕墙玻璃肋设计宽度341mm,高度4342mm,每层5块;东面和南面相交的角玻璃肋设计宽度482mm,高度4342mm,每层1块,4层共计24块,37.98m2,采

隐式单索夹持式玻璃幕墙将结构隐藏在内部,在现有幕墙体系中最为通透,但是在设计分析时需要考虑预应力、几何非线性和大变形的影响,难度有所增加。隐式单索体系是一种新型建筑结构,在承载性能方面的研究还很薄弱。本文借鉴单层索结构的研究方法,根据试验模型简化后建立了有限元模型,对玻璃刚度、连接件刚度、钢索直径、预拉力等的静力及动力承载力影响趋势进行研究。通过有限元分析结果和试验数据的对比,验证有限元计算方法和结果的可靠性,为实际工程设计提供依据。

本文中对于玻璃幕墙单层索网结构进行了张拉施工模拟分析,对于张拉施工的模拟机理、张拉模型的构建过程以及终态找形目标以及初始条件进行了论述,可供有关单位参考。

单层平面索网玻璃幕墙结构作为一种新型结构形式,以建筑造型美观,构件轻巧纤细,广泛应用于大型公共建筑中,其具有柔性大、阻尼小等特点。作为一种新型结构形式,目前对其地震反应特点和抗震原则缺乏了解。在采用振型分解反应谱法进行单层平面索网结构抗震设计时,会有多阶振型参与结构振动,高阶振型可能也需要考虑,这就需要给出一个选择主要贡献模态的判断标准。此外,单层平面索网玻璃幕墙由脆性材料的玻璃面板和没有明显的屈服台阶和强化阶段的索组成,目前我国抗震规范给出的三水准两阶段的抗震设计对其可能并不适用,需要对其抗震设计原则进行进一步的探讨。

为了研究玻璃面板对单层索网玻璃幕墙结构在脉动风荷载作用下的影响,在阐述玻璃与索网共同工作机理的基础上,利用自回归法模拟得到的风速时程,对是否考虑玻璃面板作用的两种索网模型进行了时程分析.通过参数分析讨论了玻璃面板厚度、拉索截面积以及拉索初始张拉力等因素对脉动风荷载作用下的玻璃面板与索网协同工作的影响.结果表明:是否考虑玻璃面板对节点挠度有较大影响,但是对拉索索力的影响较小.索网节点的最大挠度随着玻璃的厚度及拉索的初始张拉力增大而不断减小,拉索截面积的变化对挠度的影响不明显.而拉索的索力主要取决于拉索截面积和拉索的初始张拉力,索力随着拉索截面积的减小以及拉索初始张拉力的增加而增大.

本文将详细介绍建设工程领域中玻璃幕墙玻璃与龙骨连接的相关内容。我们将探讨不同的连接方式、其特点和适用范围，并进行对比分析，帮助读者更好地理解和选择适合的连接方式。

针对现行幕墙设计规范没有明确规定单层平面索网幕墙体系的风载荷计算的问题,以某大厦裙房幕墙为研究对象,用adina分析考虑流固耦合作用的玻璃-索网体系风振响应分析,并与通常采用的等效静风载荷方法得到的结构风效应比较.分析表明,对于非线性的索网玻璃幕墙结构,现行载荷规范采用的等效静风载荷方法会导致偏于不安全的设计计算结果.

本文介绍了华安保险总部大厦玻璃幕墙拉索结构张拉设计与施工,通过对单层平面索网结构体系与钢结构体系在张拉施工全过程中的模拟力学计算分析,详细阐述了拉索一次性张拉的施工方案,充分体现了优化后索结构张拉方案工艺简单、精确的特点。

点式玻璃幕墙单层索网柔性支承体系将晶莹通透的建筑玻璃和简洁细小的单层索网有机结合,成为建筑与结构设计融合经典。而当前关于单层索网点式玻璃幕墙抗震性能研究甚少,尤其是主体结构对其地震响应的影响。本文针对不同的主体结构和单层索网的耦合模型,对单独索网地震响应研究进行整体分析。分析结果表明:耦合模型的自振特性具有一定的独立局部自振特性;主体结构对单层索网的地震二次输入影响受主体结构和单层索网自振特性的影响,主要表现为二次输入频谱特性和输入幅值的不同;主体结构对单层索网的地震响应较大,可不同程度的放大或者减弱地震作用;主体结构对索网高阶振型具有激发效应。因而对现有规范玻璃幕墙设计不考虑主体结构的做法提出了挑战,为进一步研究主体结构对幕墙的影响提供参考。

针对单层平面索网幕墙结构的特点,构造了非线性单质点体系,利用多条地震动记录,采用时程分析方法计算了该类结构在小震、中震和大震下的加速度反应谱。在此基础上,经过统计、平滑处理,得到了适用于单层平面索网玻璃幕墙结构抗震设计的设计地震反应谱和地震影响系数。