光滑薄壁管件的多轴循环弹塑性有限元分析

通过对填石料动力特性的室内试验研究,探讨了填石料在振动压实中的沉降量和内部土压力变化,并采用drucker-prager弹塑性本构模型对填石路基的动力特性进行了有限元分析。结果表明,理论值与实测值吻合较好,即使在较大的动力荷载作用下,填石料内部产生的塑性区也只是暂时和局部的,仍可维持其整体稳定,并具有应变硬化的动力特性。

为了解决预应力结构设计理论和设计方法的不完善的问题,对预应力用液压千斤顶锚固体系结构尺寸进行优化,通过对单孔锚具的弹塑性有限元分析,模拟预应力锚具的实际工作状况,描述载荷状态下锚具与夹片的相互作用,获得不同结构尺寸条件下的锚具的应力应变状况,把握条件改变时的受力变化规律,对锚具强度性能进行了系统分析,确定锚具结构尺寸并给出了锚具优的合理建议。

大直径超长灌注桩弹塑性有限元分析——本文在对包含点面接触单元的弹塑性有限元模型进行分析和验证的基础上，以苏通大桥的大型灌注桩为例进行了数值模拟计算。结果显示，该包含点面接触单元的弹塑性有限元法是可靠的，能模拟桩土之间的大变形，其数值模拟结果可...

利用显式动力学有限元方法对直杆弹塑性动力后屈曲进行了分析,模拟了直杆轴向碰撞动力屈曲的变形及发展过程。分析中在直杆碰撞端局部临界屈曲长度范围内引入半正弦波形式的初始缺陷,计算结果与文献中的实验数据获得了很好的一致。分析结果表明,随着碰撞过程中所产生的应力波逐渐向前传播,后屈曲变形过程中所呈现的多个半波形式的高阶屈曲模态由初始具有单个半波形式的简单屈曲模态迅速演变而成。分析结果同时也揭示了直杆动力屈曲变形发展的机理,以及轴向应力波和屈曲变形的相互作用规律。

考虑补强圈与圆柱壳作为一个整体子模型和接触子模型,对开孔补强结构的圆柱壳进行了弹性和弹塑性有限元应力分析。比较两个子模型和弹性/弹塑性有限元分析的结果,发现接触子模型和整体子模型的圆柱壳开孔应力分布相似,但接触子模型和整体子模型在壳体和补强圈之间的接触面上的应力分布存在差异。对不同直径的接管和不同倾角的接管进行了有限元分析,分析表明,应力分布及最大应力受倾角的影响较大,受直径变化的影响不大。

薄壁结构的动力有限元法分析——以能量变分原理为基础，考虑了剪力滞后效应、剪切变形和转动惯量的影响，通过应用一维离散有限元法建立了薄壁箱型梁结构在弯扭耦合作用的计算动力模型．得到结构的自振频率与ansys计算模型的结果进行了比较，两者吻合良好．充分...

在gleeble1500热模拟机上试验得到q235b材料在高温和不同应变速率条件下的真实应力应变曲线,并以此建立刚-粘塑性有限元模型。运用商业有限元软件abaqus模拟热轧h型钢的开坯过程。通过计算可以分析轧件开坯过程中的应力场分布规律和压下力的大小,了解轧件开坯过程中的金属变形和流动情况。为h型钢开坯工艺的改进和预测产品外形和质量提供参考。

采用ansys有限元分析软件建立三通的有限元模型,并对支主管径比不同的三通进行了弹塑性加载模拟计算,进而得到了三通在内压、面内弯矩和面外弯矩3种载荷作用下,应力沿相贯区的分布规律及危险点的位置。研究结果表明:增大支管管径并不能提高三通承受内压的能力,但可提高三通承受弯矩的能力;三通受内压时腹部向外膨胀,肩部向内收缩;大开孔支管三通所能承受的极限面外弯矩要远小于极限面内弯矩。

常规的弹塑性模型由于没有考虑到损伤对结构强度的影响,常常得到高于结构实际承载力的应力分布,难以模拟破坏时由于内部损伤的累积导致的变形增加和承载力降低.将规范应力应变曲线进行简化,推导出弹塑性损伤模型曲线,采用简支纯弯梁验证了该简化模型的正确性,然后将该模型应用于深溪沟水电站预应力闸墩非线性有限元分析.计算结果表明考虑结构弹塑性损伤较线弹性分析能更好反应结构真实受力特性,计算结果对预应力钢筋的布置和闸墩的设计具有指导意义.

建立了考虑材料、几何和接触非线性的有限元模型,利用ansys有限元程序分析了长细比、螺钉连接间距、截面板件最大宽厚比对冷弯薄壁型钢开口三肢拼合立柱轴压性能的影响。结果表明:立柱长细比对a、b两类截面拼合立柱轴压承载力和轴压性能有很大影响,随着立柱长细比的增大,立柱轴压极限承载力逐渐降低;当螺钉连接间距为450、300、150mm时,a、b两类截面拼合立柱轴压极限承载力和刚度变化均不大;由于基本构件板材厚度不同引起截面板件最大宽厚比的不同,对a、b两类截面3种长度的拼合立柱的承载力和刚度影响很大;对于a、b两类截面立柱,当立柱长度和截面厚度相同时,基本构件腹板高度由89mm增加到140mm,拼合截面轴压立柱轴压极限承载力变化不大。

为了计算考虑支撑结构柔度和材料塑性变形影响的大型重载转盘轴承内部载荷分布和接触应力,将内外圈滚道与滚动体接触等效成单向压缩弹簧,从而建立包括支撑结构在内的轴承整体简化有限元模型。等效弹簧系数由单个滚动体的载荷—弹塑性变形关系曲线确定,而单个滚动体的载荷—弹塑性变形关系应用有限元接触分析法求得。算例分析表明对于具有塑性变形的转盘轴承,接触变形、滚动体载荷分布、内外圈应力、接触应力等赫兹理论计算结果与有限元弹塑性分析法计算结果存在较大差异。因此,对于大型重载转盘轴承不适合采用赫兹理论进行分析计算。

钻头柱齿和齿孔的过盈配合,是一个包含了几何非线性、材料非线性、接触非线性的复杂多重非线性问题,以往的研究工作都是以单齿或多齿为研究对象,本文以q13115-h64型潜孔钻头为原型,将硬度极大,变形极小的柱齿视为不变形的刚性体,把过盈量全部均匀作用在孔壁上,使得齿孔边界变形成为已知,通过在ansys10.0中建立q13115-h64型潜孔钻头的有限元模型,对不同过盈量下钻头本体的应力分布规律进行了研究,并提出了改进意见。

软粘土地基弹-粘塑性比奥固结理论的有限元分析——建立了弹-粘塑性比奥固结有限元模型，采用8结点等参单元耦合4结点等参单元的复合单元形式来模拟土体的变形与土体中孔隙水压力消散的耦合效应；并考虑了固结计算时步与粘塑性时步的耦合，以保证程序计算的稳定性...

根据拱型槽板实际变形情况,建立了合理的有限元计算模型;介绍了利用ansys软件对拱型槽板变形的计算过程;计算过程中考虑到拱型槽板变形是弹塑性变形,得到回弹前和回弹后的变形图。

应用ansys有限元程序,选取空间壳体单元shell63,在相同内压下,对换热器设计中常用的两种不锈钢薄壁波纹管进行强度分析,得出二者一个周期内的径向应力、轴向应力和剪切应力的分布规律。有限元计算值与参考文献实验结论比较,表明计算值与实验值关于一个周期内轴向和径向应力的分布规律相同,有限元(ansys)计算结果可供波纹管设计、制造参考。

采用大型有限元软件ansys10.0对单调水平荷载作用下一榀门式木框架及其各种加固方案进行了静力弹塑性计算分析.通过各种加固方式下屈服荷载、极限荷载大小的比较以及相对于未加固木框架提高程度的比较,从中提出了对门式木框架加固的最佳方案,从而为木柱梁-土坯组合墙体的抗震加固方案奠定了基础.

顺层滑坡弹塑性接触有限元稳定性分析——有限元强度折减法可以作为极限平衡分析方法的一种逆过程。根据已有文献报道和工程实践，建立有限元强度折减法与极限平衡法计算稳定性系数的数理统计相关式，为充分利用极限平衡法计算滑坡稳定性系数的优点、发挥有限元强...

目的从损伤力学的角度,对传统的剑桥模型进行修正.方法通过建立一种土体损伤演化本构模型,研究常见的中心差分、galerkin差分和全隐式差分等3种格式对biot固结损伤有限元分析的影响变化规律.结果3种差分格式对利用biot固结损伤有限元计算路基沉降和孔压时的影响很小,得到的解答基本一致;但crank-nicholson差分、galerkin差分和全隐式差分等这三种积分常数在影响材料损伤发展方面不同,crank-nicholson差分影响最小,而全隐式差分影响最大;在影响材料硬化率方面,影响规律与损伤发展影响规律正好相反,即crank-nicholson差分影响最大,而全隐式差分影响最小.结论修正后的模型对于解决包含此类问题的工程难题具有一定的参考价值.

本文采用弹塑性有限元方法,系统研究了结构尺寸d/t,r/d(名义直径和壁厚之比,肩部半径和主管名义直径之比)对挤压三通应力分布的影响。计算结果表明增大三通肩部过渡半径可以降低主、支管过渡区的最大应力,同时也使得该部位的高应力范围扩大,增大壁厚能够有效的降低相贯区和腹部的应力水平,但并不会改变应力分布规律,研究结果可为三通优化设计和含缺陷结构的完整性评定提供依据

本文采用abaqus大型非线性有限元软件,对带栓钉新型组合墙板的整体稳定问题进行研究,考虑了组合板的初始缺陷和材料非线性,运用弧长法对单向轴压下组合墙板整体稳定极限承载能力进行计算,得出了组合板的整体稳定极限承载力随各参数变化的规律和整体破坏形式。

通过建立面板堆石坝三维有限元模型,并采用南水模型将整个加载过程分为若干个荷载步,体现了堆石料复杂变形特性和施工分期填筑逐级加载的特点,同时采用中点增量法求解,对两种计算工况下的结果进行了整理分析比较,得出了一些有价值的结论。

深基坑开挖支护三维弹塑性有限元分析——为了更进一步认识黄土与柔性支挡结构协同工作机理及相互作用，将基坑、支护结构及周边的土体放在一个系统中作为一个整体进行研究，针对工程实例，采用大型非线性有限元分析软件adina对黄土地区桩加锚杆支护结构进行了施...