剪力法计算顶层水平地震作用标准

1 水平地震作用下的框架侧移验算和内力计算 5.1水平地震作用下框架结构的侧移验算 5.1.1抗震计算单元 计算单元：选取6号轴线横向三跨的一榀框架作为计算单元。 5.1.2横向框架侧移刚度计算 1、梁的线刚度： b/lieibcb(5-1) 式中：ec—混凝土弹性模量s ib—梁截面惯性矩 lb—梁的计算跨度 i0—梁矩形部分的截面惯性矩 根据《多层及高层钢筋混凝土结构设计释疑》，在框架结构中有现浇层的楼面可以作为梁的有 效翼缘，增大梁的有效侧移刚度，减少框架侧移，为考虑这一有利因素，梁截面惯性矩按下列规定 取，对于现浇楼面，中框架梁ib=2.0io,，边框架梁ib=1.5io，具体规定是：现浇楼板每侧翼缘的有 效宽度取板厚的6倍。 表5.1横梁线刚度计算表 类别 ec(n/mm2) b×h(mm×mm )i0(mm 4)ib(mm4)lb(mm)

表4-7水平地震作用下框架剪力及弯矩标准值 柱 号 层 次 层间剪力 层间 刚度 各柱刚度 dim/∑di vim=(dim/∑di)vik k yh mc下 mc上 mb右 mb左 a 5 590 558000 18750 0.0336 19.82 1.98 1.44 28.54 42.81 42.81 -- 4 21135 558000 18750 0.0336 38.14 1.98 1.62 61.79 75.52 104.06 -- 3 1552 558000 18750 0.0336 52.15 1.98 1.80 93.87 93.87 155.66 -- 2 1841 558000 18750 0.0336 61.86 1.98 1.

高层建筑水平振动分析及水平地震作用计算

高层建筑水平振动分析及水平地震作用计算

表4-7水平地震作用下框架剪力及弯矩标准值 柱 号 层 次 层间剪力 层间 刚度 各柱刚度 dim/∑di vim=(dim/∑di)vik k yh mc下 mc上 mb右 mb左 a 5 590 558000 18750 0.0336 19.82 1.98 1.44 28.54 42.81 42.81 -- 4 21135 558000 18750 0.0336 38.14 1.98 1.62 61.79 75.52 104.06 -- 3 1552 558000 18750 0.0336 52.15 1.98 1.80 93.87 93.87 155.66 -- 2 1841 558000 18750 0.0336 61.86 1.98 1.

提出一种新的竖向弹簧-钢球隔震系统隔离水平地震作用的隔震方法,用势能不变值原理与“对号入座”法则建立该隔震系统的振动方程,分析各控制参数对该隔震系统地震反应的影响.研究结果表明,该隔震系统结构简单,隔离水平地震作用效果显著。

从改变结构刚度和阻尼能改变结构动力特性的概念出发，提出了变结构控制方法，并采用复模态分析理论对变结构控制状态及其减震效果进行了优化分析．

基于对框架剪力墙体系的认识,分析了上部框架-下部框架剪力墙结构在水平地震作用下的变形。在水平地震作用下,将上部框架—下部框架剪力墙分为上部框架结构和下部框架剪力墙结构两个部分,采用子结构法进行分析,对上部框架—下部框架剪力墙这一特殊结构体系进行了合理的结构位移分析。得出了该结构在水平地震作用下位移的计算公式。并给出了方便结构侧移曲线计算的图表,可用于地震地区该类型高层建筑结构的初步设计。

砌体结构房屋在竖向荷载作用下的受力分析，不少资料中已有详细论述，而砌体结构房屋在水平地震作用下的受力情况，目前的资料及规范中只有抗震抗剪计算，而没有进行全面的受力分析．为了弄清砌体房屋在水平地震作用下各抗侧力构件的工作机理及破坏形式，本文应用高层建筑结构设计的原理及方法，进行砌体结构房屋在水平地震作用下的受力分析，为砌体结构房屋的整体弯曲等计算，提供受力分析及内力计算的方法

利用分析力学的lagrange方程,推导了地下结构在水平地震作用下同时考虑结构的平动和转动效应的运动方程.为了简化计算,将地下结构假定为矩形刚体,地基采用温克尔弹性地基模型,且不考虑结构与周围土介质的阻尼作用.首先得到了地下结构与土相互作用时的动能和势能,然后利用分析力学的lagrange方程推导出了结构的运动方程.通过算例研究地下结构在水平地震作用下考虑转动分量和不考虑转动分量时的受力差别.

矩形水池计算目前大多采用查表法,矩形地面式水池单位宽度池壁沿高度的水平地震作用为正弦分布形式的荷载,目前可查表格中缺少此类荷载的弯矩系数表格,借助ansys程序,对三边固定顶端自由、三边固定顶端铰接两种形式的双向板,进行了在该荷载分布作用下的有限单元分析,得到了方便应用于实际工程中的弯矩系数表格,数值拟合了公式,并与简化为倒三角形荷载分布的池壁计算进行了比较。

为了研究水平地震作用下桥梁结构及地铁设施的相互影响,以山西省太原市解放路改造工程为依托工程,分别建立了高架桥、地铁站、高架桥及地铁设施组合结构的三维动力有限元模型,并考虑设置碎石隔震层,进行不同工况下结构的抗震性能分析。结果表明:由于碎石层的缓冲隔震作用,组合结构中高架桥的桥墩内力更小,且地震作用越大时,内力减小程度越大；另一方面,高架桥的建造对地铁结构的抗震性能影响较小。此外,对于桥梁结构而言,碎石层的厚度变化对桥墩内力有一定影响,但影响程度较小；而对于地铁结构而言,碎石层厚度越小,地铁柱剪力弯矩值往往会越大,但增加幅度有限。

第26卷第4期 2010年8月 结构工程师 structuralengineers vo.l26,no.4 aug.2010 收稿日期:2010-03-20 *联系作者,emai:ltalent_sea1983@163.com 水平地震作用下钢筋混凝土 平面框架弯矩调幅研究 黄海 * 赵植苹沈小芹 (西南石油大学建筑工程学院,成都610500) 摘要从承载能力极限状态的角度出发,通过一个受水平集中力的单层单跨框架模型,研究了钢筋混 凝土平面框架结构在水平地震作用下的破坏规律。研究结果表明,在水平力作用下,框架梁端屈服将导 致框架柱底端弯矩急剧增大,平面框架结构将提前屈服。这表明框架梁的弯曲刚度对框架的承载力有 显著的影响,梁端弯矩调幅将降低平面框架结构的承载力。另一方面,框架梁端屈服以后框架结构的侧 移

从承载能力极限状态的角度出发,通过一个受水平集中力的单层单跨框架模型,研究了钢筋混凝土平面框架结构在水平地震作用下的破坏规律。研究结果表明,在水平力作用下,框架梁端屈服将导致框架柱底端弯矩急剧增大,平面框架结构将提前屈服。这表明框架梁的弯曲刚度对框架的承载力有显著的影响,梁端弯矩调幅将降低平面框架结构的承载力。另一方面,框架梁端屈服以后框架结构的侧移将迅速增长。在水平地震作用下,梁端弯矩调幅将增大框架结构倒塌的风险,结构偏于不安全。当按照《建筑抗震设计规范》(gb50011—2001)进行设计时,在保证形成"强柱弱梁"破坏机制的前提下,钢筋混凝土平面框架结构不应进行弯矩调幅。

根据中国规范设计了一总层数为40层的错位转换高层建筑结构,为对比分析需要另设计具有相同楼层数的两带单层转换高层建筑结构。采用etabs和satwe对比分析了三结构在水平地震作用下的相对位移比、层间位移比沿楼层分布情况;其相对扭转角、层间扭转角、层间有害扭转角的分布特点;顶层角点扭转位移轨迹。研究分析表明,错位转换高层结构的扭转反应远大于同类带单层转换高层结构的反应;对单层转换结构采用位移比不能很好反映其扭转反应,而结构扭转位移角沿楼层分布规律更能体现其扭转反应特征。

本文采用非线性地震波动分析方法,将坝体、地基、库水的强震反应作为满足体系中接触面边界约束条件的波传播问题求解,以坝体位移反应发生突变作为拱坝体系整体失稳判断准则,依据设计概率水平及实际可信超设计概率水平确定的地震动,对小湾拱坝的地震响应进行数值计算分析,给出其在不同水平地震作用下的抗震超载安全度。分析结果表明,该拱坝在实际可能发生的最大地震作用下,尚有1.3倍的超载裕度,其抗震安全性能满足设计要求。

依据建筑空间或功能的要求,经常需要在单层门式刚架建筑中增设夹层。夹层门式刚架在动力特性和地震反应特征上与单层门式刚架有一定区别。讨论了夹层荷载和抗侧刚度对刚架动力特性的影响。采用简化模型,分析了横向水平地震下夹层刚架的地震反应与单层刚架的差异,并针对夹层门式刚架抗震设计提出一些建议。

水平地震作用下高层框筒结构底层高度增大影响影响及设计建议——本文对结构底层高度增加后柱与剪力墙的侧向刚度减弱规律不一致的概念进行了分析，通过实例计算，比较了结构底层高度加高后在水平地震作用下的内力和位移，对结构底层加高后对结构稳定性的影响作了...

水平地震作用下单桩横向非线性动力响应的三维有限元数值模拟——针对水平地震作用下的桩土相互作用体系，利用有限元软件ansys建立了单桩一地基土系统三维有限元模型。运用此模型，对系统进行考虑地基土的材料非线性和桩土界面状态非线性的单桩横向地震响应计算...

针对连梁消能器在剪力墙结构中的消能减震效果，运用sap2000软件对设置有连梁消能器的消能减震结构进行了8度地震作用下的时程分析,并和pkpm软件计算结果做了对比，分析结果表明：在多遇地震作用下，连梁消能器未发生屈服，即多遇地震下，连梁消能器并不产生耗能作用，实现结构“小震不坏”的设防目标，同时也更有利于结构实现“大震不倒”的设防目标。

第25卷增1岩石力学与工程学报vol.25supp.1 2006年2月chinesejournalofrockmechanicsandengineeringfeb.，2006 收稿日期：2005–11–22；修回日期：2005–12–20 作者简介：张世民(1974–)，男，硕士，1996年毕业于浙江大学建筑工程学院工业与民用建筑专业，现任讲师，主要从事复合地基和桩基础方面的 教学与研究工作。e-mail：zhangsm@zucc.edu.cn 极限应力法计算复合桩基沉降 张世民1 ，2，张忠苗1，魏新江1 ，2，郑阅2 (1.浙江大学建筑工程学院，浙江杭州310027；2.浙江大学城市学院，浙江杭州310015) 摘要：修正应力法是计算复合桩基加固区沉降的方法之一，其最大缺点是桩土应力比

1 （1）、确定该建筑的抗震等级。 根据《建筑工程抗震设防分类标准》gb50223-2008-6.0.8条，本建筑工程为为未成年 人教育类用房，其抗震设防分类标准为重点设防类。 根据《建筑工程抗震设防分类标准》gb50223-2008-3.0.3条，抗震设防烈度需要提高1 度采取抗震措施，但计算地震作用时不用提高！ 根据抗规-2010-6.1.2条：本框架结构的高度2×4.5=9m，抗震设防烈度需要提高1度采 取抗震措施：按7+1=8度查抗震等级，查表6.1.2得：该框架结构的抗震等级为二级。 箍筋的最小直径查表得：mmd8min； (3)但是题目已知：框架梁端纵向受拉钢筋配筋率为2.18%>2%！根据抗规-2010-6.3.3 条：表中箍筋的最小直径应增大2mm，故实际采用的箍筋的最小直径为： mmd10min！ 《建筑