加热时间和温度对过负荷铜导线金相组织的影响

本文利用火灾痕迹物证综合实验台模拟火灾现场情况，使铜导线发生过负荷后，利用一体化高温炉模拟室内火灾热环境，对过负荷铜导线在不同温度下进行加热。把冷却后的过负荷铜导线制成金相试样，用金相显微镜观察导线的金相组织特征，相同条件下经过3次重复实验，分析比较其稳定性。实验结果显示，不同加热温度对相同实验条件下制得的铜导线金相组织的稳定性影响较大。通过对铜导线过负荷金相显微组织稳定性的研究，可以更加科学准确地判断过负荷程度，为导线过负荷物证的鉴定提供理论参考。

为研究过负荷铜导线的引燃特性,分别选取1.5、2.5、4.0mm2铜导线,通过不同倍数的额定电流,与木板、布料、纸箱和pvc套管接触,以导线表面温度和发烟时间作为判断导线引燃能力的依据,得出过负荷铜导线的引燃能力与导线横截面积、过负荷电流大小、导线与物体接触方式的关系。研究表明:在通过相同倍数额定电流时,2.5mm2的铜导线的引燃能力强于1.5mm2和4.0mm2的铜导线。不同材料被引燃由易到难的顺序为棉布>木材>纸板>pvc套管。

本文模拟铜导线在火灾前发生过负荷，制备出不同电流条件下的过负荷样品和过负荷后火烧样品，以及单纯火烧样品，然后通过肉眼观察铜导线残留物的宏观形貌特征，用扫描电镜观察线芯的微观形貌特征，并进行对比，最后分析出其客观规律。试验结果表明：过负荷铜导线与单纯火烧铜导线宏观形貌规律区别明显。在扫描电镜下，不同过负荷程度的铜导线线芯微观形貌是不同的。3倍额定电流以下过负荷后火烧的线芯形貌有各自的特点，能与单纯火烧区分开。通过微观形貌分析法可以鉴别铜导线在火灾前是否处于过负荷状态。这就为火灾原因的准确认定提供了一种新的技术方法。

铜导线过负荷熔融飞溅痕迹特征分析

模拟实际火灾环境分别制备了两种短路熔珠,对其金相组织进行了定性和定量分析,研究了熔珠凝固后火场高温火烧对金相组织的影响,提出了鉴别两种短路熔珠的方法,即通过分析组织类型、共晶体含量的差异,判断是由线路短路引发了火灾,还是火灾导致了线路短路。

精密零件的扩散连接中针对主要扩散工艺参数对镜面纯铁的表面粗糙度影响,选取99.99%的纯铁为研究对象,分别研究了加热温度和保温时间对纯铁表面粗糙度的影响.结果表明,在550℃以下,保温1h,温度对纯铁表面粗糙度影响不大,在10nm之内,但有增大趋势,在550℃以上时,纯铁表面粗糙度缓慢增大,直到912℃,纯铁发生多晶型转变,表面粗糙度有突变,由原来的几个纳米突变到700nm,在400℃时保温时间从60~240min,表面粗糙度变化非常小,说明在此温度下保温时间对表面粗糙度影响有限.

铜导线的安全载流量 一、 一般铜导线载流量导线的安全载流量是根据所允许的线芯最高温度、 冷却条件、敷设条件来确定的。 一般铜导线的安全载流量为5-8a/mm2，铝导线的安全载流量为3-5a/mm2。 一般铜导线的安全载流量为5-8a/mm2，铝导线的安全载流量为3-5a/mm2。 如：2.5mm2bvv铜导线安全载流量的推荐值2.5×8a/mm2=20a4mm2bvv 铜导线安全载流量的推荐值4×8a/mm2=32a 二、 计算铜导线截面积利用铜导线的安全载流量的推荐值5-8a/mm2，计算出所选取铜导线截面 积s的上下范围：s==0.125i-0.2i（mm2）s-----铜导线截面积（mm2） i-----负载电流（a） 三、功率计算一般负载（也可以成为用电器，如点灯、冰箱等等）分为两种， 一种式电阻性负载，一种是电感性

采用机械合金化及氢气氛烧结工艺制备了致密mo-18%cu合金;采用粒度分析仪、xrd和sem等研究了球磨时间对复合粉体粒径、形貌以及烧结温度对烧结体力学性能和断口形貌的影响。结果表明:随着球磨时间的延长,粉体颗粒尺寸不断减小,形貌与相组成合理,球磨60h效果最好;球磨60h的混合粉体烧结时,随着烧结温度升高,烧结体密度与力学性能先升后降,在1350℃烧结2h性能最好,相对密度达到98.6%,抗弯强度达到581mpa,硬度达到64hrc。

以氧化镁和氯化镁为主要原料合成菱镁保温板,为研究养护温度和时间的影响,利用抗压强度、抗折强度、导热系数、体积吸水率等技术对菱镁保温板进行分析。结果表明,养护温度为20℃时,菱镁保温板的导热系数最低;温度为25℃时,其抗压强度最大,体积吸水率最低;30℃时,其抗折强度最大;在25℃养护温度下3d强度可达到28d强度的63%~65%。菱镁保温板的合适养护温度为20~25℃。

高韧性管线钢主要用于制造石油和天然气输送管，这类钢采用控轧控冷工艺生产，具有良好的综合性能，文中对x60管线钢中第二相粒子随加热温度升高在钢中的固溶情况进行了定量分析，测试了奥氏体晶粒粗化温度并对控轧控冷工艺中加强温度的选择进行了探讨。

母排 线芯结构最大外径载流量a线芯结构最大外径载流量a尺寸mmlmytmylmytmy 1.07×0.433.0227×0.433.017.515×31551980.120.40 1.57×0.523.5287×0.523.52220×32022580.160.53 2.51×1.783.93719×0.414.13025×32493200.210.67 41×2.254.44919×0.524.84030×43434470.331.07 61×2.764.96219×0.645.35140×44515870.441.40 107×1.357.08449×0.526.86940×55076580.551.78 167×1.708

铜导线电流密度 导线截面积与电流的关系 一般铜线安全计算方法是： 2.5平方毫米铜电源线的安全载流量－－28a。 4平方毫米铜电源线的安全载流量－－35a。 6平方毫米铜电源线的安全载流量－－48a。 10平方毫米铜电源线的安全载流量－－65a。 16平方毫米铜电源线的安全载流量－－91a。 25平方毫米铜电源线的安全载流量－－120a。 如果是铝线，线径要取铜线的1.5-2倍。 如果铜线电流小于28a，按每平方毫米10a来取肯定安全。 如果铜线电流大于120a，按每平方毫米5a来取。 导线的截面积所能正常通过的电流可根据其所需要导通的电流总数进行选择，一般可按 照如下顺口溜进行确定： 十下五,百上二,二五三五四三界,柒拾玖五两倍半,铜线升级算. 给你解释一下,就是10平方

高韧性管线钢主要用于制造石油和天然气输送管,这类钢采用控轧控冷工艺生产,具有良好的综合性能。文中对x60管线钢中第二相粒子随加热温度升高在钢中的固溶情况进行了定量分析,测试了奥氏体晶粒粗化温度并对控轧控冷工艺中加热温度的选择进行了探讨

v 实测 温度（℃） 施 工 单 位 项目经理 专业负责人验收监理工程师: 质量检查员结论（建设单位专业技术负责人） 监理 （建设） 单位 施工单位测试结论： 年月日 部位电压（v）电流（a） 设备名称回路编号 使用仪表型号电压测试日期年月日 测试额定负荷 结果设计标准值 （℃） 工程名称 施工单位 分包单位分包项目经理 c05-3 大容量导线、母线连接处负荷运行温度抽测记录 □□□□□□□□□ 单位工程名称 分部（分项） 测试人员年　月　日

通过对大丰—南团电话／电视乡远供光缆实际应用的分析，讨论了远供光缆的供电、铜导线的选择与缆芯结构的标准化。

单股铜导线和多股铜线有何区别 1、单股铜导线和多股铜线的区别主要在它的结构不同，由于多股铜线较软，不易折断线芯， 它适用于导线要跟随运动的场合（比如一般的配电箱、柜的门上），多根导线敷设在一起的 场合（便于导线敷设和导线束成型）。相对于单股导线而言，多股导线多用于控制线路。而 单股导线由于其结构原因，相应的比较多股导线的硬度高一些，一般用于固定敷设（比如穿 管线路等），单股铜线比较多股铜线而言，它在线路接头、设备接线方面要方便些，多股铜 线一般需要压接或焊接线鼻子等。但多股铜线比单股铜线价格高一些；作为在线路敷设的导 线选择没有硬性规定。在我国有规定，单股铜芯线的最大截面积为6平方毫米。但在移动场 合须用多股的软铜线，以免酿成事故。

焊后保温温度及保温时间对硬质合金焊接性能的影响

在建设工程领域中，铜导线是一种常用的电力传输材料。本文将回答铜导线套什么定额的问题，详细解释相关内容。

用fenicrsib非晶箔片作为连接中间层,通过试验研究了连接温度和时间对tlp连接接头组织性能的影响。试验发现,连接温度和时间对20钢tlp连接接头组织性能影响显著,连接温度过低过高或连接时间过短过长,都会降低tlp连接接头的力学性能,所以应选择连接温度和连接时间的合理组合。

通过对于某变压器生产车间内的阶跃性冷负荷的计算和分析,研究了阶跃性冷负荷对空调厂房内温度波动的影响以及消除这种影响所需的风量和时间的关系。

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输电线路导线覆冰不仅与微气象条件有关,而且与导线温度有关。针对目前微气象因素与覆冰的相关性分析不全面、不系统,且部分研究没有考虑导线温度对覆冰的影响,无法确定输电线路导线覆冰的主要影响因素等问题,笔者统计了贵州电网220kv铜黎线路和220kv鸡阳二回线路覆冰监测数据,采用灰关联方法分析了输电线路导线覆冰与微气象条件(环境温度、环境湿度、环境风速)和导线温度等因素之间的关系,确定了该两条输电线路导线覆冰和上述4个因素之间的关联度,找出影响导线覆冰的主要因素。结果表明:220kv铜黎线路和220kv鸡阳二回线路导线覆冰与4个影响因素的关联分析结果一致。两条线路每个影响因素与覆冰的关联度相似,且影响覆冰的重要程度依次为环境风速>环境温度>导线温度>相对湿度,环境风速是影响覆冰的主要因素。