基于室内试验分析临海淤泥质黏土工程力学特性

卸载作用下淤泥质黏土流变规律试验研究——利用常规压缩仪对上海饱和淤泥质软土进行一维分级卸载实验，得到淤泥质黏土在卸载作用下的应力应变关系，及回弹变形与回弹模量的时效性规律．试验结果表明，回弹变形与卸载比近似呈线性关系；土样在卸载瞬间，回弹速率...

淤泥质软黏土次固结特性试验研究——以郑州地区软黏土为例，通过试验分析了淤泥质软黏土次固结变形特性。结果表明：郑州地区淤泥质软土的次固结变形具有非线性特征；次固结系数与固结压力无关，次固结系数与压缩指数的比值基本上是一个常数；超载预压对淤泥质软...

cfg桩复合地基是常见的适用于富水土层的地基处理方案之一。当遭遇淤泥质黏土层时,出现堵管、缩颈、断桩等工程病害的概率非常大。结合某河岸附近的cfg桩地基处理工程,对施工过程中出现的以上病害进行了原因分析,并给出了相应的理论机理和工程建议。研究认为,应该加强和控制建筑材料、工程措施、施工工艺、监测和信息化施工等环节,以消除各种病害。研究成果对软土地区的cfg桩具有普遍意义,可供类似工程借鉴。

上海淤泥质黏土微结构特性及固结过程中的结构变化研究——土体的微结构对土的工程力学特性具有决定性影响，对上海原状淤泥质黏土在不同固结压力下进行了固结试验，同时对相应荷载作用下的土样进行sem试验，进而对每级荷载下土样水平切面和垂直切面上的土团粒(...

针对曹妃甸工业区近海风电工程,以滨海淤泥质软土为研究对象,应用sem-eds-xrd技术进行微观结构研究,结合宏观固结特性试验,确定滨海软土微观物理结构与宏观结构强度关系。通过室内试验与理论分析表明,微观结构及矿物元素组成反映了该淤泥质软土具有典型海相软土特性；基于原状土与重塑土的固结特性压缩曲线,推算滨海软土先期固结压力及结构屈服压力,确定了该滨海软土结构强度；揭示了微观结构与宏观力学性质的紧密联系。

结合上海某地区冻结法施工的联络通道,对温度场、分层沉降进行了长期监测,对冻结壁的形成及解冻全过程进行了分析。结果表明:冻结法施工中,土层温度变化有三类:冻结壁土体温度、受冻结影响的冻结壁外土体温度、不受冻结影响的土体温度,受冻结管温度影响的大致范围为2.4m。土体位移为冻结管外部及冻结管内部土体位移两类,冻结壁正上方土体出现压缩,侧上方土体土层未发生变动,主要受冻结壁两侧土体冻胀及融沉影响,本次得到冻结管2.3m内的区域土体位移受影响。

利用自主研制的室内试验装置,同时进行了3组室内电动加固试验。试验中,cacl_2溶液的浓度为唯一变量,以此探讨cacl_2溶液浓度对淤泥质软黏土的电动加固机理。利用观测记录的电流、电压及通电结束后土体承载力等指标,分析了不同浓度的cacl_2溶液对电动加固的影响。结果表明：浆液的浓度对强度有很大的影响,浓度为26%的浆液对土体的电动加固效果最好,16%的浆液次之,36%的浆液最差。依据室内试验结果,在大连东港商务区进行了现场试验,结果表明：土体的整体承载力较加固之前有很大的提高,而且随着龄期的增长,强度不断增大。

垃圾在填埋场中填埋一定的年限后(大于5a),其中大部分发生了物理、化学及生物变化及反应,易降解部分已经完成,此时的垃圾即为陈垃圾。陈垃圾土的成分复杂,结构松散,压缩性较大,与一般的地基土的工程力学性质存在着差异,在垃圾填埋场上新建建筑物,需对陈垃圾土的工程力学特性进行试验研究。通过在金口垃圾填埋场上进行了现场的原位静载试验,以及一系列室内试验后,得出了陈垃圾土的工程力学性能,为工程的设计提供依据,并提出相应的建议。

利用gds标准应力路径三轴仪对饱和重塑碳纤维加筋粉质黏土进行了一系列的固结不排水三轴试验,考虑不同加筋方式和不同配合比的因素,对加筋土的静力特性研究分析。实验结果表明:加筋土体的偏应力随围压的增大而增大,混合加筋和分层加筋都存在最佳含筋量,分别为0.45%和0.15%。无论是混合加加筋还是分层加筋,加筋土的粘聚力都显著提升,但内摩擦角变化不显著。对加筋土的应力应变关系进行双曲线拟合,分析表明同一加筋情况下,拟合参数b随围压的增大而减小；相同围压下,加筋效果越好,b值也越小。

文章通过ac-13c力学特性的室内试验,对两种不同级配曲线组成ac-13c的劈裂强度、单轴抗压强度等进行评价。试验研究结果表明:细集料用量的变化与空隙率会对沥青混合料的力学特性产生较大的影响。

利用常规三轴仪对素土和芦苇加筋土进行了试验研究。分析了加筋量对土的强度的影响,并对素土和加筋土强度特性进行了比较研究。结果表明:芦苇加筋土的总应力强度指标和有效应力强度指标都明显高于素土强度指标;只有在合适的加筋量时芦苇加筋土才达到最大抗剪强度。

沿江某工程淤泥质土岩土工程特性分析——沿江某工程已经完成了从选址到施工图的勘探，除进行了常规工程地质勘探外，还进行了综合试桩及复合地基试验。本文对在本厂区分布最广且位于基础主要受力层的淤泥质土进行岩土工程特性分析，提出本层岩土工程设计所需的各...

通过室内试验与数值模拟方法,对陕北淤泥质黄土地基进行了振陷、化学改良及地基处理技术研究,分析了淤泥质黄土的振陷规律,并提出了相应的技术指标,为类似淤泥质黄土地基处理工程提供了理论基础与参考依据。

沿江某工程已经完成了从选址到施工图的勘探,除进行了常规工程地质勘探外,还进行了综合试桩及复合地基试验。本文对在本厂区分布最广且位于基础主要受力层的淤泥质土进行岩土工程特性分析,提出本层岩土工程设计所需的各种参数。

为了解决高水位软流塑淤泥质粉质黏土地层的浅埋暗挖地铁区间隧道施工技术难点,提出了该地层采用大管棚加小导管支护全断面或局部断面注浆加固施工方法.在6种不同水灰质量比的水泥品种中加入不同质量分数的水玻璃,对其净浆抗压强度、初凝时间、流动性等进行考核;同时对所选定的配比进行固结体强度试验,试验不同配方的浆材对软流塑淤泥质粉质黏土的固结性能并选出强度最高的配方.南京地铁工程的现场试验和成功实施验证了室内试验的结论,拓展了浅埋暗挖施工技术范围.

分析了水泥搅拌桩在软基施工中普遍存在的问题,从处理土层性质、室内配合比试验、工艺性试桩、大面积施工质量检测、钻芯验证等方面总结了其施工质量控制措施,并以广东某高速公路水泥搅拌桩软基处理工程为例进行分析。结果表明,水泥搅拌桩处理珠江三角洲冲积平原地区的淤泥质黏土,在一定施工参数条件下,采用\"两喷两搅\"的施工工艺、17%的水泥掺量,桩体施工质量有保障,无侧限抗压强度能达到1.2mpa。

用增湿的方法制备不同干密度的压实黄土土样,来研究压实黄土的工程力学性质。试验结果表明:压实黄土的抗剪强度、压缩模量、粘聚力及内摩擦角随着干密度的增大呈增大趋势;压实黄土的压缩系数随着含水量的增大而增大。

将建渣作为填料应用于土工袋挡土墙,能节约资源,保护环境,但目前对建渣土工袋的研究十分缺乏.通过室内试验对建渣土工袋的抗压强度、压碎值、填充度、建渣与土工袋之间的摩擦系数、土工袋与土工袋之间的摩擦系数进行了较为系统的研究.研究表明:废弃混凝土与废弃砖块均可作为土工袋填料;从建渣土工袋的单轴抗压强度和施工便利等因素综合考虑,建渣土工袋的填充度取80％为宜.加入连接扣后,建渣土工袋间的初始抗剪强度增大;若增加连接扣的刚度并对其表面进行粗糙处理,将提高建渣土工袋间的抗剪强度.

本文简单介绍了钢板桩围堰在淤泥质黏土基坑中的设计和施工，根据钢板桩的实际受力情况建立力学模型，通过理论计算确定钢板桩的实际受力及支护结构的稳定性，从而选择合适的钢板桩围堰类型以确保支护结构的精确性和安全性，从而满足工程施工的需要。

针对未改良和水泥改良的泥质板岩砂土,利用振动三轴仪开展不同加载频率和围压作用下的循环振动加载试验,研究土的动弹性模量、阻尼比、动力强度和动力累积变形等参数的变化规律,对比改良土和未改良土的试验结果,分析和评价改良效果。研究结果表明：改良土的动应力与动应变关系骨干曲线为双曲线;改良土阻尼比随动应变幅值增大而增大,近似为双曲线函数关系;改良土初始动弹性模量随围压增大而增大,最大阻尼比随围压增大而减小;改良土初始动弹性模量随加载频率增大而增大,但加载频率对最大阻尼比的影响不大;改良土动应力强度和破坏振次的对数呈线性递减关系;水泥改良后,泥质板岩土的动力强度和初始动弹性模量显著提高,而最大阻尼比变化不大。改良土动力变形稳定性比未改良土的强。

针对未改良和水泥改良的泥质板岩砂土,利用振动三轴仪开展不同加载频率和围压作用下的循环振动加载试验,研究土的动弹性模量、阻尼比、动力强度和动力累积变形等参数的变化规律,对比改良土和未改良土的试验结果,分析和评价改良效果。研究结果表明:改良土的动应力与动应变关系骨干曲线为双曲线;改良土阻尼比随动应变幅值增大而增大,近似为双曲线函数关系;改良土初始动弹性模量随围压增大而增大,最大阻尼比随围压增大而减小;改良土初始动弹性模量随加载频率增大而增大,但加载频率对最大阻尼比的影响不大;改良土动应力强度和破坏振次的对数呈线性递减关系;水泥改良后,泥质板岩土的动力强度和初始动弹性模量显著提高,而最大阻尼比变化不大。改良土动力变形稳定性比未改良土的强。

将不同配合比的水泥-膨润土泥浆养护到一定龄期,对硬化后泥浆固结体的无侧限抗压强度、变形模量以及极限应变等力学性能进行了试验研究,得到了原材料对固结体力学性能的影响规律以及无侧限抗压强度与变形模量之间的关系。结果表明,固结体的无侧限抗压强度主要受水泥影响;极限应变随水泥用量增加而减小,随膨润土用量增加而增大;变形模量随水泥用量增加而增大,但膨润土对变形模量的影响比较复杂;固结体的无侧限抗压强度和变形模量随养护龄期的增长而增加。