双相不锈钢钢管埋弧焊焊接接头微观组织及力学性能

国际海事组织(imo)规定；2020年后将禁止所有未安装脱硫设备的船舶携带高硫燃油；从2020年起；全球船舶所使用燃油硫含量将不得超过0.5%；考虑成本支出；一些航运公司对于脱硫塔的安装采取谨慎态度；德国某知名航运公司采取在坞内优先安装排弦短管的措施；

通过sem和eds研究了采用不同焊接工艺后超级双相不锈钢unss32750焊接接头的两相比例及成分变化,并采用临界点蚀温度和浓硝酸法测试比较了不同焊接工艺接头的耐点蚀和晶间腐蚀性能.结果表明,焊接中较高的热输入、加填焊丝和背面采用氮气保护焊的方法可以稳定焊接接头中的奥氏体相的比例,并且较高的热输入,使得焊接接头冷却速度相对较慢,有助于铬的扩散而消除晶界贫铬现象,减小晶间腐蚀倾向;而与此相反的是较高的热输入,会导致两相中元素分配不均衡使铁素体相优先发生腐蚀,从而恶化材料的整体耐点蚀性能.

采用填加或不填加1cr18ni9ti焊丝,对1cr18ni9ti奥氏体不锈钢和1cr13马氏体不锈钢进行直流钨极氩弧焊试验。采用金相显微镜、万能拉伸试验机和显微硬度仪、扫描电子显微镜等分析测试手段研究了焊接接头各区域的显微组织、接头的力学性能、断口形貌特征等。并通过对两种材料所形成的同种组织焊接接头组织和性能的对比,确定了不锈钢板的焊接工艺。

采用mag焊接方法制备了不同厚度q345钢平板对接焊件,分别对其进行拉伸、冲击、弯曲力学性能测试,并对焊缝区域进行显微组织观察,最后采用盲孔法测量焊接试样的残余应力。测试结果表明:12mm/12mm焊接试样的综合力学性能明显优于10mm/12mm与10mm/10mm焊接试样。在焊缝中心处10mm/12mm焊件纵向残余应力σx和横向残余应力σy均大于12mm/12mm焊件与10mm/10mm焊件残余应力。

tcs不锈钢是国内新开发的铁路车辆专用经济型铁素体不锈钢,其焊接工艺对接头的力学性能有较大影响。针对tcs不锈钢的焊接特点,通过金相分析及力学性能试验,研究了坡口角度对其焊接接头显微组织及力学性能的影响。结果表明,接头焊缝组织为奥氏体+马氏体+δ铁素体,热影响区组织为马氏体+铁素体,随着坡口角度的增大,焊接热循环区的晶粒度变化不大,接头低温冲击韧度有所提高。

不锈钢钢管焊接要点及注意事项 1.采用垂直外特性的电源，直流时采用正极性（焊丝接负极） 2.一般适合于6mm以下薄板的焊接，具有焊缝成型美观，焊接变形量小的特点 3.保护气体为氩气，纯度为99.99%。当焊接电流为50~50a时，氩气流量为8~0l/min，当 电流为50~250a时，氩气流量为2~5l/min。 4.钨极从气体喷嘴突出的长度，以4~5mm为佳，，在角焊等遮蔽性差的地方是2~3mm，在 开槽深的地方是5~6mm，喷嘴至工作的距离一般不超过5mm。 5.为防止焊接气孔之出现，焊接部位如有铁锈、油污等务必清理干净。 6.焊接电弧长度，焊接普通钢时，以2~4mm为佳，而焊接不锈钢时，以~3mm为佳，过长 则保护效果不好。 7.对接打底时，为防止底层焊道的背面被氧化，背面也需要实施气体保护。 8.为使氩气很好地保护焊接熔池，和便于施焊操作，

本文通过对双相不锈钢采用埋弧焊焊接,通过外观、力学性能及其它性能的检验,结果表明:埋弧焊焊接在双相不锈钢压力容器设备中,完全能焊制出符合制造标准要求的焊接接头,提高生产效率。

不锈钢钢管焊接经验 (2)

不锈钢钢管焊接经验 不锈钢钢管焊接机要求美观，还要密封，下面是一些经验： 1、工艺流程 施工准备→材料进场、检验→下料→放线、支吊架制作安装→焊 接→焊缝抛光及酸洗钝化处理→焊缝检查→管道灌水试压、冲洗 2、操作要点 2．1施工准备 （1）编制施工方案和施工进度计划，建立质量工作标准。 （2）操作人员以管工、氩弧焊工为主，其它工种配合，并且氩 弧焊工应具有相关部门颁发的合格证。 （3）施工用料按材料计划备齐，送到现场，并保证按计划供应。 （4）对现场操作人员进行书面技术交底、现场技术、安全交底。 2．2焊接材料准备 （1)管材与管件的选用，应根据使用环境介质因素、化学成分 及其使用压力，而选用相应等级的产品，以确保焊缝金属组织和机械 性能。 （2）氩气应符合国家标准《氩气》gb4842的规定，应选用纯度 为％的氩气，若杂质含量过多，会削弱氩气的保护效果，直接影响焊

综述了双相不锈钢的焊接接头的耐蚀性研究进展,及采用的研究方法和已取得的成果。主要介绍了异种金属焊接接头的组织及其对双相不锈钢的耐蚀性能的影响。此外,还叙述了在焊接过程中,不同的热处理方式,不同的焊接工艺对双相不锈钢焊接接头的应力腐蚀、晶间腐蚀和点蚀的影响。结果表明:采用合适的输入热能量,进行多层焊接,选用ar+2%n2作为混合保护气,采用手工电弧焊(smaw)和钨极氩弧焊(tig)相配合的方法,可以使得焊接接头具有优良的耐蚀性能。

综述了双相不锈钢的焊接接头的耐蚀性研究进展及采用的研究方法和已取得的成果。主要介绍了双相不锈钢在焊接过程中,不同的热处理方式、不同的焊接工艺给双相不锈钢焊接接头的耐蚀性带来的影响。结果表明,采用合适的输入热能量、多层焊接、ar+2%n2混合保护气、手工电弧焊(smaw)和钨极氩弧焊(tig)相配合,可以使得焊接接头具有优良的耐蚀性能。

2205双相不锈钢焊接接头成型过程中,为了提高焊缝和热影响区(haz)的韧塑性和耐蚀性,需要严格控制其相比例。结合2205双相不锈钢的焊接性能,通过层间温度的合理控制、焊接材料的合理选择、保护气体的合理搭配等方面阐述如何获得更好的相比例和相形态分布,为2205双相不锈钢的现场焊接提供指导。

双相不锈钢由于含氮量高使其耐点蚀性能特别是耐氯化物点蚀性能突出,国内外关于这方面的研究已不少,文中综述了双相不锈钢耐点蚀性能好坏的表征方法,n和σ相对双相不锈钢焊接接头耐点蚀性能的影响规律和作用机理,并对其研究趋势进行了展望.

采用焊条电弧焊工艺对双相不锈钢进行焊接,研究了焊条电弧焊对双相不锈钢焊接接头显微组织、力学性能和耐蚀性能的影响。结果表明,采用适当的焊接工艺,严格控制焊接热输入和层间温度,可获得具有合理相比例且力学性能优良的焊接接头。在3.5%nacl溶液中的电化学试验表明,焊接接头不同区域均具有良好的耐蚀性,热影响区是点蚀最敏感的区域。

t91钢管多采用tig焊,焊接接头高温力学性能对t91钢的应用起至关重要的作用。采用不同的高温试验工艺对t91钢管的tig焊接头进行处理,分析tig焊接头在力学性能和显微组织上的差异。试验结果表明:高温试验前后,t91钢管tig焊接接头的力学性能变化不大,马氏体组织增大,晶间析出了碳化物。碳化物在t91钢管tig焊接接头保持高温力学性能稳定性中起决定性作用。

采用tgs-9cb和tig-r31两种焊丝tig焊接t91/12crmov钢,通过试验对比,分析了两种焊丝焊接t91/12crmov钢接头的力学性能和显微组织。结果表明:两种焊丝t91/12crmov钢焊接接头的抗拉强度和抗弯强度均符合规范要求;tgs-9cb焊丝的t91/12crmov钢焊接接头存在碳化物的聚集,有脆性相,tig-r31焊丝的效果更佳。

应用4种不同的焊条进行渗铝钢焊接工艺试验,并对焊接试件进行力学性能检测。通过大量的试验研究,得到4种焊条的焊接试件力学性能数据,总结出渗铝钢手工电弧焊的焊接工艺方法,为渗铝钢的焊接加工提供具体的参考数据。

由于腐蚀而导致材料失效是当前工业材料研究的重要领域,焊条电弧焊工艺应用下的双相不锈钢焊接接头无论是从力学性能、显微组织还是耐蚀性能方面都表现出一定的焊接优势,是当前关于工业材料耐蚀性能研究的重要突破口。从实验结果不难分析,焊接工艺在实施过程中若是通过合理的焊接热输入调整以及层间温度的控制都能够实现对焊接接头力学性能的优化配比,在焊接过程中表现出最佳的耐蚀性。文章针对焊条电弧焊双相不锈钢焊接接头的耐蚀性能进行了实验研究。

新双相不锈钢钢管DP3W

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不锈钢焊接接头的晶间腐蚀实验

不锈钢的焊缝在高温加热一段时间后,出现冲击韧性下降的现象称为脆化。(1)475℃脆性。含有较多铁素体相(超过15%～20%)的双相焊缝金属,经过350℃～500℃加热后,塑性和韧性会显著降低,即性质脆化。由于在475℃时脆化速度最快,故称为"475℃脆性"。铁素体越多,这种脆化越严重。已产生475℃脆化的焊缝,可经900℃淬火消除。