台州地区静压管桩终压力和极限承载力的关系研究

静压桩瞬时终压力与极限承载力是不同的概念,从沉桩过程和承载力时间效应两个方面出发,对两者相关关系的机理进行研究,并提出了侧阻退化系数和时间效应系数的概念;基于静载试验的q–s曲线,采用灰色理论对未达破坏标准的试验桩进行极限承载力的修正,修正值的提高幅度随静载试验最终沉降的增大而减小;对近2000根静压混凝土管桩的实测数据进行研究,并与其它地区的相关资料展开对比。分析发现承载力与终压力比值(压力比)的概率点呈f分布,压力比随长径比的增加呈双曲线型增长,回归分析得出不同地质条件下的函数表达式。持力层为黏性土时压力比随长径比的增长幅度明显大于其它土层,而在持力层和长径比相同的情况下,桩侧为粉土时的压力比值通常大于黏性土和软土。桩身较短时极限承载力可能小于终压力,主要归因于压桩结束后桩端土体的回弹和应力的释放。

通过静压管桩单桩承载力的静载荷试验研究,依据q-s曲线等试验成果给出单桩极限承载力,采用数理统计方法探讨单桩极限承载力和终压力之间的区别和联系,提出两者之间的相关估算方法,为静压管桩技术的进一步推广和应用提供一定的依据。

通过对西安静压phc管桩静载荷试验资料分析,依据q-s曲线得到单桩竖向极限承载力,采用数理统计的方法对单桩竖向极限承载力与终压力的关系进行回归分析,分别建立了以粘性土和砂土为持力层时,摩擦型和端承型静压管桩终压力与单桩竖向极限承载力关系的地区经验公式,对今后类似工程的设计和施工提供参考,对西安静压管桩的进一步推广和应用提供依据。

为了提高静压管桩单桩极限承载力的预测精度,本文在构建的静压管桩单桩极限承载力指标体系的基础上,建立了静压管桩单桩极限承载力的支持向量机预测模型,应用该模型对实际工程中静压管桩单桩极限承载力进行预测,并运用bp神经网络预测模型与其做对比,试验结果表明,支持向量机对静压管桩单桩极限承载力具有较好的预测性能。

本文通过分析26组静压桩静载荷试验数据,得到静压桩桩长、终压力、推测极限承载力的关系式p推=(1.25-12d/l)p压,解决了静压桩设计和施工的一些难题。

通过采用静力法估算单桩极限承载力,对不同地区的工程进行优化设计,降低基础造价,促进静压管桩技术在东北地区的广泛应用。通过对静力法理论研究及实际工程中试桩的实验研究,将估算结果与静载荷试验结果进行对比分析。采用静力法估算单桩极限承载力是一种较准确可靠的方法,准确性优于《沈阳市静压管桩规定(暂行)》中的经验方法。为保证桩基工程的安全、经济合理,建议东北地区在勘察设计阶段采用此种方法估算静压桩单桩极限承载力。

首先选择两种拟合模型对该小区3根静载试验已达极限承载力状态桩的试验曲线进行了拟合与预测误差分析,分析结果表明选择指数曲线预测模型更加符合该小区桩的承载力性状。然后采用指数曲线预测模型对该小区其它19根未达极限状态的试验和检测桩进行了拟合与预测,并建立了预测极限承载力、终止压力和桩长细比的关系公式,该极限承载力预测公式可以用于桩基施工时的承载力预测。

因自引孔静压管桩特殊施工工艺的影响,通过理论方法确定的单桩竖向极限承载力值与实际试验值存在一定差距。为了能较简便而准确地预测单桩极限承载力,以神经网络理论为基础,以现场静载荷试验实测资料为依据,通过神经网络方法对单桩竖向承载力进行预测,具有重要的理论与工程实用价值。

静压预应力混凝土管桩是近年来出现的新型桩,它将预应力混凝土管桩的优点和静压法施工的优点结合起来,因而具有广阔的发展前景。结合具体工程的静载荷试验数据,利用灰色-马尔可夫链组合预测模型对其极限承载力进行预测,预测得到的极限承载力值基本与实测值吻合。研究结果可以为实际工程中静压预应力混凝土管桩施工的可行性和经济性提供参考依据。

静压桩极限承载力的时效分析——通过隔时复压等试验表明,静压桩的极限承载力随时间呈双曲线增大。静压桩时效性机理主要是触变恢复效应和固结效应。引入时间参数分析在粘土中沉桩时所引起的超静孔隙水压力,给出了考虑固结效应的超静孔隙水压力的解。考虑不确定性...

本文结合从沈阳地区收集到的66份静压管桩的试桩资料，对现行规范单一安全系数设计桩基方法过渡为概率极限状态设计桩基方法进行了详细的研究。主要工作是统计分析、计算可靠度指标、分析影响静压管桩可靠度指标的主要因素并分析确定了其分项系数，对其承载力的可靠度分析作了有益的探索。

对三种曲线预测模型进行介绍,建立求解模型。依据天津地区phc管桩静载荷试验数据,利用grg优化程序求解模型参数,计算phc管桩竖向极限承载力预测值。通过对三种曲线模型的预测精度进行对比分析,证明usher曲线模型预测结果更为安全、可靠。

运用随机模糊线性回归方法和传统的随机回归方法,对某煤矿栈桥8根桩的现场静载试验进行了对比分析,得到了更为精确的静压桩压桩终止压力与极限承载力的关系式,该研究表明,运用随机模糊方法分析随机模糊特性的试验数据具有合理性和精确性。

静压管桩水平承载力受多种不确定性因素影响,是一个复杂的灰色分析问题。本文运用灰色理论,建立了一种预测静压管桩单桩水平承载力的数学模型,与实际工程现场水平静载试验实测数据进行了对比分析,证明其预测精度良好,适用性强,具有一定的工程参考价值。

为了更加精确地预估预应力管桩路基地基的沉降变形,基于慢速维持荷载理论,进行了路基预应力管桩的静载试验和试桩的q-s曲线拟合,给出单桩沉降预估公式。同时,对拟合数据和实测数据进行了对比。研究结果表明:桩身完整性程度对单桩竖向极限承载力影响十分明显；指数函数模型对桩基的q-s曲线具有较高的拟合精度；在保证成桩质量的前提下,给出的预估公式对桩基的沉降量具有较好的预测能力,且相对误差较小。

针对城市锤击送桩噪音控制，使静压桩得到广泛的应用。为此对静压预应力混凝土管桩的应用情况进行研究，采用静载试验＋pda高应变检测，对常用的ф400、ф500静压预直力管桩，在不同地质条件、不同歇后恢复时间、不同施工控制参数下的极限承载力进行试验研究。经统计分析后提山主要土（岩）层桩的极限端阻力和极限侧阻力指标，并根据工程实际情况，提出静压预应力混凝土管桩施工控制参数、质量检测等要求.

管桩桩身的竖向极限承载力标准值、设计值 与特征值的关系 （一）、计算公式： 管桩桩身的竖向极限承载力标准值qpk、桩身竖向承载力设计值 rp与单桩竖向承载力最大特征值ra的计算： 1、管桩桩身竖向承载力设计值rp的确定： 根据03sg409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5 条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值rp：rp=afcψc。 式中rp—管桩桩身竖向承载力设计值kn； a—管桩桩身横截面积mm2； fc—混凝土轴心抗压强度设计值mpa； ψc—工作条件系数，取ψc=0.70。 2、单桩竖向承载力最大特征值ra的确定： 根据03sg409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6 条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值ra：ra=rp/1.35。 3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值qpk的确定： 第一种确定方

静压桩具有噪声污染低、周边振动影响小、无泥浆污染、预制桩体质量易于控制、性能稳定等优点，随着静压桩理论的不断成熟在工程实际的应用也越来越广泛。国内外学者对于静压桩的沉桩机理、承载力和沉桩终压力之间的关系等问题进行了深入的研究。本文就静压桩在粘性土和砂性土中的沉桩机理进行了探讨和研究。区域回归线性方程经验公式和时效性是用来解决承载力和沉桩终压力之间的两种方法。本文对于上述两种方法进行了归纳和总结，可为一些地区的施工和设计优化提供依据。

本文通过对静压管桩的竖向荷载作用下单桩荷载传递特性、分析方法进行介绍,并对影响其静压管桩荷载传递的影响因素进行分析。

塔吊基础计算书 一、计算参数如下： 非工作状态工作状态 基础所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基础所受的竖向力p：434kn513kn 基础所受的倾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基础所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基础的最大荷载进行计算,即 f=513knm=1683kn.m 二、钻孔灌注桩单桩承受荷载： 根据公式: （注：n为桩根数,a为塔身宽） 带入数据得 单桩最大压力:qik压＝872.04kn 单桩最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、钻孔灌注桩承载力计算 1、土层分布情况： 层号 土层名称 土层厚度（m） 侧阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系数λi 4 粉质粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉质粘土 4.6 13 / 0.7

塔吊基础计算书 一、计算参数如下： 非工作状态工作状态 基础所受的水平力h：66.2kn22.5kn 基础所受的竖向力p：434kn513kn 基础所受的倾覆力矩m：1683kn.m1211kn.m 基础所受的扭矩mk：067kn.m 取塔吊基础的最大荷载进行计算,即 f=513knm=1683kn.m 二、钻孔灌注桩单桩承受荷载： 根据公式: （注：n为桩根数,a为塔身宽） 带入数据得 单桩最大压力:qik压＝872.04kn 单桩最大拔力：qik拔＝-615.54kn 三、钻孔灌注桩承载力计算 1、土层分布情况： 层号 土层名称 土层厚度（m） 侧阻qsia（kpa） 端阻qpa（kpa） 抗拔系数λi 4 粉质粘土 0.95 22 / 0.75 5 粉质粘土 4.6 13 / 0.7

本文通过工程实例,浅析静压管桩竖向极限承载力偏低的原因,探讨硬夹层或软质岩作为管桩持力层时,压桩施工应采取的技术措施,以保证基桩的极限承载力能达到设计要求。